Генераторы прямоугольных импульсов тока на базе однородных искусственных линий

Генераторы прямоугольных импульсов тока на базе однородных искусственных линий Виктор Опре

Данный материал предваряет цикл статей, в каких рассматриваются схемные решения генераторов массивных импульсов тока с регулируемыми амплитудно-временными параметрами и приводятся их главные расчетные соотношения. Тема этой статьи — электрические процессы в массивных генераторах прямоугольных импульсов тока, в каких в качестве накопительных и формирующих цепей употребляются однородные искусственные полосы. В последующих работах будет показано, как на базе однородной искусственной полосы, принятой за базисную схему, решаются задачки генерирования импульсов регулируемой продолжительности и формы.

Для генерирования массивных прямоугольных импульсов тока либо напряжения микросекундного либо миллисекундного спектра длительностей из 4 канонических схем реактивных формирующих двухполюсников (ФД) предпочтение отдается однородной искусственной полосы (ОИЛ) [1]. Основное ее преимущество, которое проявляется при практической реализации генераторов на ее базе, — это равенство друг дружке значений индуктивностей и емкостей ячеек, что значительно упрощает конструирование и изготовка линий. Кроме этого, ОИЛ в силу собственной цепочечной структуры — это физический аналог (модель) длинноватой полосы с распределенными параметрами (ДЛРП), что время от времени позволяет значительно упростить анализ электрических процессов.

Эквивалентная схема ОИЛ, учитывающая конечное значение добротности индуктивных частей, приведена на рис. 1. Потерями, определяемыми утечками конденсаторов, пренебрегаем.

Генераторы прямоугольных импульсов тока на базе однородных искусственных линий

ОИЛ представляет собой цепочечное соединение n однотипных Г-образных четырехполюсников. Используя соотношения, связывающие меж собой в операторной области токи и напряжения в отдельных четырехполюсниках через ток и напряжение на входе цепи, можно отыскать переходные свойства для хоть какого элемента ОИЛ во временной области.

Так, для токов индуктивных частей и напряжений на емкостях получим:

Генераторы прямоугольных импульсов тока на базе однородных искусственных линий

где Е — напряжение заряда полосы; (s – 1) — номер индуктивного элемента; s—номер емкостного элемента; s = 1, 2,…n; β = Rя/Lя; Θк = π(2к + 1)/2(2n + 1); ωк =√ω²0sinΘк²–β²; ω0 = 2/√LяСя [2].

Из (1) следует, что переходная проводимость ОИЛ (E = 1, s = 1) представляет собой сумму из n синусоид, имеющих не кратные частоты и разные амплитуды, при этом зависимости (1) и (2) являются точными аналитическими зависимостями. Анализ переходных процессов в ОИЛ, нагруженной на линейную активную нагрузку, в аналитическом виде представляет собой очень сложную задачку, не имеющую общего решения, потому нужно применить численные способы [3, 4]. Необходимо подчеркнуть, что зависимости (1) и (2) позволяют оценить точность численных расчетов, которые при маленьком замыкании ОИЛ должны совпасть с плодами, приобретенными при помощи зависимостей (1) и (2).

На рис. 2 приведены временные зависимости токов нагрузки ОИЛ, работающей в согласованном режиме (другими словами ρ = R, где ρ = ?Lя/Ся — волновое сопротивление ОИЛ, а R — сопротивление нагрузки) для различного числа ячеек n = 3, 5 и 10, а на рис. 3 — токов индуктивностей 5-звенной ОИЛ. Все зависимости получены в нормированном виде для продолжительности τ = 1 и волнового сопротивления ρ = 1. Анализ кривых на рис. 2 и 3 указывает, что форма импульса тока ОИЛ отличается от формы безупречного прямоугольного импульса, но при увеличении числа ячеек и сохранении значения величины суммарной емкости и индуктивности ОИЛ форма импульса приближается к прямоугольной, а токи индуктивностей фактически униполярны.

Генераторы прямоугольных импульсов тока на базе однородных искусственных линий
Генераторы прямоугольных импульсов тока на базе однородных искусственных линий

Исследование кривых также указывает, что фронт и срез импульса имеют конечные продолжительности, уменьшающиеся с ростом числа ячеек. На плоской части импульса находятся осцилляции, при этом амплитуда первого выброса с ростом n остается постоянной (ΔI ≈ 12,3%), что разъясняется недостатком сходимости рядов (эффект Гиббса).

Характеристики ОИЛ определяются данными значениями R и ? и имеют вид

Генераторы прямоугольных импульсов тока на базе однородных искусственных линий

Число ячеек n обычно выбирают на основании требований, предъявляемых к продолжительности фронта, при этом варьирование этого числа позволяет получить значения СЯ кратными стандартному ряду номиналов конденсаторов. При проектировании генераторов на базе ОИЛ выбор конденсаторов делается сначала, исходя из уровней рабочих напряжений ОИЛ и рабочих частот генератора. Расчет катушек индуктивностей просит познания действующих значений их токов. Обычно все индуктивности ОИЛ изготавливают схожими, а расчет их характеристик ведется по действующему значению тока нагрузки при работе генератора в частотном режиме. Главные характеристики импульсов, создаваемых ОИЛ в согласованной активной нагрузке, имеют последующий вид [1]:

Генераторы прямоугольных импульсов тока на базе однородных искусственных линий

где τфр и τср — междецильные продолжительности фронта и среза импульса соответственно.

В тех случаях, когда рабочая частота генератора невелика (не превосходит единиц герц), выбор сечения обмоточного провода либо шин, из которых изготавливают катушки индуктивности, следует создавать с учетом омического сопротивления катушек на неизменном токе — RL. При всем этом добротность полосы QЛ = ρ/RL должна быть более 15–20, чтоб избежать недопустимого по величине спада плоской части импульса. На рис. 4приведены токи нагрузки 5-звенной ОИЛ для 3-х разных значений добротности полосы QЛ: ∞ (кривая 1), 25 (кривая 2) и 10 (кривая 3). Из анализа рис. 4 следует, что повышение утрат в структуре полосы приводит к повышению спада плоской части импульса, повышению длительностей и самого импульса, и его среза.

Генераторы прямоугольных импульсов тока на базе однородных искусственных линий

Оценка допустимой величины спада плоской части импульса ?I по величине добротности полосы QЛ = ρ/RL дает приемлемый итог только для ОИЛ с малым числом ячеек (n ≤ 5–10). Предстоящее повышение числа ячеек полосы n при сохранении продолжительности импульса ? и величины добротности полосы QЛ приводит к существенному повышению утрат в ней и, соответственно, спаду плоской части импульса ΔI. Более четким аспектом для прогнозирования величины ΔI является КПД процесса разряда, который определяет утраты в ОИЛ. Примем величину КПД равной

Генераторы прямоугольных импульсов тока на базе однородных искусственных линий

В ДЛРП, эквивалентной ОИЛ и разбитой на n отрезков, токи всех отрезков имеют прямоугольную форму, но разную продолжительность, а их амплитуды равны друг дружке.

Введем понятие скважности импульсов тока k-ой индуктивности

Генераторы прямоугольных импульсов тока на базе однородных искусственных линий

В силу этого можно записать, что

Генераторы прямоугольных импульсов тока на базе однородных искусственных линий

Отсюда

Генераторы прямоугольных импульсов тока на базе однородных искусственных линий

Полагая, что режим работы полосы согласованный, считаем

Генераторы прямоугольных импульсов тока на базе однородных искусственных линий

и совсем получим

Генераторы прямоугольных импульсов тока на базе однородных искусственных линий

Из зависимости (4) видно, что с ростом числа ячеек n при сохранении величины добротности QЛ КПД процесса разряда миниатюризируется. Отсюда следует вывод, что для сохранения данной величины спада плоской части импульса ΔI при увеличении числа ячеек n следует пропорционально наращивать и добротность полосы QЛ. На рис. 5 приведены импульсы тока 3-х нормированных ОИЛ: n = 5, QЛ = 25 (кривая 1), n = 32, QЛ = 25 (кривая 2) и n = 32, QЛ = 250 (кривая 3), что подтверждает данный вывод. В связи с этим нужно ввести понятие относительной добротности полосы Q*Л, другими словами величину добротности, отнесенную к одной ячейке. Так как величина спада плоской части импульса у 5-звенной ОИЛ с добротностью QЛ = 25 обычно находится в допустимых границах, можно принять Q*Л = 5. Тогда для 10-звенной ОИЛ добротность должна приравниваться 50 и т. д. Все это несколько ограничивает допустимое количество ячеек ОИЛ, потому что изготовка линий с очень высочайшей добротностью проблемно.

Генераторы прямоугольных импульсов тока на базе однородных искусственных линий

Другая картина появляется в этом случае, когда утраты в структуре полосы определяются как утраты в конденсаторах. При всем этом сначала предполагаются утраты, определяемые омическим сопротивлением обкладок конденсаторов, их выводов и сопротивлением токоведущих шин, присоединенных конкретно к конденсаторам ячеек. Необходимо подчеркнуть, что конденсаторы, применяемые в силовой импульсной технике, владеют малыми утечками, и эта составляющая утрат, проявляющаяся в главном исключительно в процессе заряда, обычно не учитывается.

Учет утрат в конденсаторах при их разряде моделируют резисторы, включаемые поочередно с конденсаторами в каждую ячейку. При всем этом выявляется другой механизм воздействия на процесс разряда. На рис. 6 приведены временные зависимости тока нагрузки нормированной 5-звенной полосы для 3-х значений: RС = 0 (кривая 1), RС = 0,2? (кривая 2) и RС = 0,5? (кривая 3). Из этих зависимостей следует, что амплитуда импульса фактически не миниатюризируется, но несколько сглаживаются осцилляции, возрастает продолжительность среза импульса и, соответственно, его полная продолжительность. Отсюда следует, что учет утрат в конденсаторах ОИЛ не представляет практического энтузиазма даже при огромных значениях RС.

Генераторы прямоугольных импульсов тока на базе однородных искусственных линий

При реализации генераторов импульсов обычно предъявляются высочайшие требования к форме импульсов тока нагрузки, в особенности к всепостоянству верхушки импульсов. При всем этом требуется понижение амплитуды осцилляций, достижение применимых значений величины спада плоской части при одновременном сохранении требуемой величины продолжительности фронта. Для уменьшения амплитуды осцилляций на плоской части импульса ОИЛ следует прирастить значение входной индуктивности полосы LЯ, что может быть изготовлено при подключении дополнительной индуктивности LД. При корректировки осцилляций продолжительность фронта рассчитывается с учетом LД и равна

Генераторы прямоугольных импульсов тока на базе однородных искусственных линий

На рис. 7 приведены токи индуктивностей 5-звенной полосы для условия LД = LЯ. Приведенная на рис. 7 сглаженная кривая тока нагрузки указывает, что введение дополнительной индуктивности LД = LЯ некординально удлиняет активную продолжительность среза, которую фактически можно рассчитывать по (3). Активная продолжительность сглаженного импульса при всем этом несколько растет и равна.

Генераторы прямоугольных импульсов тока на базе однородных искусственных линий
Генераторы прямоугольных импульсов тока на базе однородных искусственных линий

Потому что при внедрении дополнительной индуктивности LД = LЯ продолжительность фронта импульса растет фактически вдвое, для восстановления подходящей продолжительности фронта, соответственной LД = 0, число звеньев полосы следует прирастить в два раза при сохранении суммарных величин индуктивности и емкости полосы. Кроме этого уменьшение продолжительности фронта импульса может быть достигнуто включением параллельно ОИЛ корректирующей емкости СК = СЯ, соединенной поочередно с корректирующим сопротивлением RК = ρ (рис. 8). В процессе заряда емкость СК заряжается совместно с другими конденсаторами полосы до напряжения Е. После замыкания ключа К напряжение на нагрузке в нулевой момент времени uR (0) = 0,5E. Но включение корректирующей цепочки RК–СК, приводит к повышению продолжительности среза создаваемого импульса и несколько понижает КПД генератора. На рис. 9 кривая 1 соответствует импульсу тока нагрузки нормированной 5-звенной полосы, а кривая 2 — той же полосы с корректирующей цепью. На рисунке видно, что при работе по этой схеме верхушка импульса не корректируется. Отмеченные недочеты в значимой степени устраняются при использовании схемы корректировки, приведенной на рис. 10. Тут корректирующая емкость СК1 заряжается совместно с линией до напряжения Е. Поочередно с нагрузкой врубается корректирующий RLC-двухполюсник, характеристики которого удовлетворяют соотношениям

Генераторы прямоугольных импульсов тока на базе однородных искусственных линий
Генераторы прямоугольных импульсов тока на базе однородных искусственных линий
Генераторы прямоугольных импульсов тока на базе однородных искусственных линий
Генераторы прямоугольных импульсов тока на базе однородных искусственных линий

Три равенства (5) определяют три из 4 характеристик корректирующей цепи. 4-ый параметр может быть избран произвольно.

Комфортно принять СК1 = СЯ, или LК = LЯ. В тех случаях, когда паразитная емкость нагрузки Сп существенно меньше емкости СК1, формулы для расчета RК, СК1 и СК2 упрощаются и могут быть представлены в виде: RК = RН, СК2 = СП, СК1 = LК/R². На рис. 11 приведен импульс тока 5-звенной ОИЛ, работающей на резистивную нагрузку, шунтированную емкостью, без корректировки (кривая 1) и скорректированный импульс тока этой же полосы (кривая 2). На рисунке видно, что скорректированный импульс имеет фактически нулевую продолжительность фронта и наименьшие осцилляции, но огромную продолжительность.

Генераторы прямоугольных импульсов тока на базе однородных искусственных линий

В реальных критериях генераторы прямоугольных импульсов работают не на идеализированную резистивную нагрузку, а в общем случае на всеохватывающую, характеристики которой в большинстве случаев удается найти только опытным методом. Обычно в цепи нагрузки находятся поочередно включенная индуктивность, определяемая индуктивностью проводников и нагрузки, и параллельно включенная нагрузке емкость, определяемая как емкостью проводников, так и емкостью конструкции самой нагрузки. Вероятнее всего, представить всеохватывающую нагрузку генератора в самом общем виде нереально. Но беря во внимание то, что в составе генераторов прямоугольных импульсов нередко находится согласующий импульсный трансформатор, можно считать, что генератор работает на нагрузку, всеохватывающие характеристики которой определяются основными параметрами импульсного трансформатора. На рис. 12 приведена схема генератора, в каком ОИЛ (LЯ — входная индуктивность ОИЛ) нагружена на цепь, состоящую из поочередно включенной индуктивности LД, самой нагрузки RН и шунтирующих ее емкости СН и индуктивности LН. Исходя из традиционной схемы замещения импульсного трансформатора, индуктивность LД можно рассматривать как индуктивность рассеяния трансформатора, индуктивность LН как индуктивность намагничивания трансформатора, а емкость СН — как сумму паразитных емкостей трансформатора.

Генераторы прямоугольных импульсов тока на базе однородных искусственных линий

На рис. 13 приведены временные зависимости токов нагрузки нормированной ОИЛ (LЯ = 0,1, СЯ = 0,1, n = 5) для критерий LД = 0, LН = ?, СН = 0, 0,03 и 0,06 (кривые 1, 2 и 3 соответственно). При детализированном анализе этих зависимостей находится, что междецильная продолжительность фронта импульса возрастает несущественно, продолжительность среза фактически не изменяется, а амплитуда выброса при данных соотношениях емкостей ячеек и нагрузки растет. На рис. 14 приведены временные зависимости токов нагрузки нормированной ОИЛ при LД = 0, СН = 0, LН = ∞, 2, 1 (кривые 1, 2 и 3 соответственно). На рисунке видно, что шунтирование нагрузки индуктивностью фактически не изменяет продолжительность фронта, но приводит к существенному повышению спада плоской части, уменьшению междецильной продолжительности самого импульса и амплитуды выброса.

Генераторы прямоугольных импульсов тока на базе однородных искусственных линий
Генераторы прямоугольных импульсов тока на базе однородных искусственных линий

В тех случаях, когда нагрузка имеет индуктивный нрав и может быть представлена в виде поочередной RН–LН цепи, а величина индуктивности нагрузки сравнима с величиной индуктивности ячейки ОИЛ, входная индуктивность ОИЛ LЯ может быть уменьшена на величину LН.

Необходимо подчеркнуть, что анализ электрических процессов в ОИЛ, работающей на сложную всеохватывающую нагрузку, когда нужно учесть воздействие всех частей сразу, не представляет особенной трудности при использовании современных вычислительных программных средств. Но при всем этом нужно иметь адекватную модель нагрузки, что время от времени вызывает некие трудности, так как определение характеристик этой нагрузки (сначала паразитных) обычно делается экспериментально.

В реальных устройствах нагрузка импульсных генераторов в большинстве случаев нелинейная. Соответствующими примерами нелинейных нагрузок являются анодные цепи магнетронов, большой газовый разряд в газовых лазерах, лампы накачки твердотельных лазеров, дуговой разряд в импульсных сварочных установках, контуры нагрузки контактных конденсаторных сварочных машин и т. п. Анализ электрических процессов в импульсных генераторах, работающих на нелинейную нагрузку, просит познания вольт-амперной свойства (ВАХ) данной нагрузки, которая может быть задана аналитически, графически либо табличным методом. Обычно ВАХ нагрузки получают экспериментально, а потом аппроксимируют их аналитическими зависимостями — степенным рядом, тригонометрическими функциями и т. п. Таким макаром, задачка анализа электрических процессов в ОИЛ, работающей на произвольную нелинейную резистивную нагрузку, может быть решена численно с довольно высочайшей точностью, определяемой сначала адекватностью математической модели нагрузки. При проектировании и изготовлении ОИЛ, работающих на нелинейные нагрузки, появляется задачка определения хороших характеристик частей ОИЛ. При всем этом нужно исходить из того, чтоб режим работы ОИЛ был более близок к согласованному, когда фактически вся энергия, запасенная в полосы, выделялась в нагрузке за время, равное продолжительности импульса. Обычно вопрос о согласовании ОИЛ с линейной нагрузкой рассматривается на примере согласования эквивалентной ДЛРП, а потом результаты переносят на ОИЛ с конечным числом частей. Этот подход может быть применен и при решении задачки о согласовании ОИЛ с нелинейной нагрузкой при допущении, что нагрузка является резистивной и безынерционной.

Пусть вольт-амперная черта нагрузки имеет вид uН = u (i) и однозначна относительно тока. ДЛРП, заряженная до напряжения Е и формирующая в нагрузке импульс тока продолжительностью τ, на отрезке времени 0 ≤ t ≤ τ может быть заменена источником ЭДС Е и эквивалентным активным сопротивлением ρ, равным волновому сопротивлению ДЛРП. Эквивалентная схема процесса разряда представлена на рис. 15. Для этой схемы справедливо последующее уравнение

Генераторы прямоугольных импульсов тока на базе однородных искусственных линий
Генераторы прямоугольных импульсов тока на базе однородных искусственных линий

Потому что в этой цепи отсутствуют реактивные элементы, продолжительность переходных процессов в моменты включения (t = 0) и отключения (t = τ) безупречного ключа К равна нулю. При всем этом ток в цепи за время 0 ≤ t ≤ τ не меняет собственной величины: i (t) = IН = const. Величина тока определяется суммарной вольтамперной чертой нагрузки u (i), активного сопротивления ? и величиной напряжения Е. На рис. 16 даны примеры неких нелинейных нагрузок.

Генераторы прямоугольных импульсов тока на базе однородных искусственных линий

Ровная 1 соответствует нагрузке в виде противоЭДС. U0, ровная 2 — нагрузке в виде противоЭДС U01 и резистора Rдиф, величина которого определяется углом наклона этой прямой, кривые 3 и 4 — нелинейные нагрузки случайного вида. Ровная E — iρ представляет собой падающую внешнюю характеристику источника питания с током недлинного замыкания Iкз/ρ. Условие согласования в данном случае имеет вид

Генераторы прямоугольных импульсов тока на базе однородных искусственных линий

Вправду, энергия, выделившаяся в нагрузке за время продолжительности импульса WН, равна энергии WЛ, запасенной в ЛРП:

Генераторы прямоугольных импульсов тока на базе однородных искусственных линий

Из (6) следует, что для обеспечения согласованного режима работы полосы нужно одновременное выполнение последующих равенств:

Генераторы прямоугольных импульсов тока на базе однородных искусственных линий

где Rст — статическое сопротивление нагрузки при I = IН.

При проектировании ОИЛ ставится задачка определения ее характеристик, при которых в нагрузке сформируется прямоугольный импульс тока данной амплитуды IН и продолжительности τ. Зная ВАХ нагрузки, можно найти из (7) величину волнового сопротивления ρ и напряжение заряда Е, при которых будет обеспечен согласованный режим работы. Следует держать в голове, что на режим согласования при работе на нелинейную нагрузку сразу оказывают влияние как величина волнового сопротивления полосы ρ, так и величина напряжения заряда Е, и согласованный режим исключает возможность регулирования тока заряда методом конфигурации уровня напряжения заряда. В общем случае для регулирования амплитуды импульса тока нагрузки при сохранении согласованного режима работы нужно сразу с конфигурацией напряжения заряда полосы изменять и ее волновое сопротивление. Так как изготовка и эксплуатация ОИЛ с регулируемым волновым сопротивлением связаны с большенными трудностями, более применимым методом регулирования тока нагрузки все-же является регулирование уровня зарядного напряжения. Время от времени при всем этом нужно предугадывать дополнительные схемные решения, обеспечивающие как требуемые характеристики импульсов тока нагрузки, так и увеличение КПД установки в целом [5].

При проектировании массивных ОИЛ следует знать величины действующих и амплитудных значений токов в элементах и наибольших напряжений на их. Наибольшие значения напряжений не превосходят величины зарядного напряжения полосы, которое может быть принято за расчетное. Расчет и проектирование катушек индуктивностей нужно создавать по действующим значениям токов этих катушек для наибольшего режима работы генератора, другими словами при наибольших значениях частоты, амплитуды и продолжительности импульсов тока нагрузки. В тех случаях, когда рабочая частота генератора невелика (не превосходит единиц герц), выбор сечения обмоточного провода либо шин, из которых делаются катушки индуктивности, необходимо делать с учетом добротности полосы. Выбор сечения обмоточного провода либо шин катушек индуктивностей делается по допустимой плотности тока, не превосходящей 3–5 ампер на кв. мм в критериях естественного режима остывания. Так как в ОИЛ все катушки индуктивностей имеют один и тот же номинал, их обычно изготавливают схожими. При всем этом действующее значение тока каждой индуктивности принимается равным действующему значению тока первой катушки и в отсутствии цепей корректировки равно действующему значению тока нагрузки. Все же, приближенно относительную величину действующего значения тока k-ой индуктивности I*Дk ОИЛ с произвольным числом ячеек можно найти как

Генераторы прямоугольных импульсов тока на базе однородных искусственных линий

где IДk — действующее значение тока k-ой индуктивности, IД1 — действующее значение тока 1-ой индуктивности, n — число ячеек полосы, k — номер индуктивности.

Действующее значение прямоугольного импульса тока k-ой индуктивности определяется зависимостью (8), что и позволяет оценить утраты в полосы.

В таблице 1 приведены величины I*Дk, вычисленные для 3-, 5- и 10-звенных линий по формуле (8) и численным способом.

Таблица 1
Генераторы прямоугольных импульсов тока на базе однородных искусственных линий

Из таблицы 1 следует, что обычная приближенная зависимость (8) дает несколько завышенные значения I*Дk, но разница проявляется исключительно в 3-ем знаке после запятой.

В таблице 2 приведены амплитудные значения токов индуктивных частей, которые в разных ОИЛ могут на 17,8–23,9% превосходить расчетную амплитуду импульса тока нагрузки, что следует учесть при вычислении величин электродинамических сил, пропорциональных квадрату амплитуды тока.

Таблица 2
Генераторы прямоугольных импульсов тока на базе однородных искусственных линий

Обычно ОИЛ употребляется как емкостный накопитель энергии. Но так именуемую короткозамкнутую ОИЛ можно использовать и как индуктивный накопитель энергии, когда энергия запасается в магнитном поле катушек индуктивностей. В данном случае электрические процессы в полосы подобны процессам, возникающим в разомкнутой полосы, но роль волн напряжения в разомкнутой полосы тут делают волны тока, и напротив. При R = ρ на нагрузке формируется прямоугольный импульс напряжения, амплитуда которого равна

Генераторы прямоугольных импульсов тока на базе однородных искусственных линий

На рис. 17 приведена схема 5-звенной короткозамкнутой ОИЛ, энергия в какой запасается в индуктивных элементах, а нагрузка подключается параллельно емкости первой ячейки.

Генераторы прямоугольных импульсов тока на базе однородных искусственных линий

Короткозамкнутая формирующая линия имеет то преимущество над разомкнутой линией, что при R >> RИ она предоставляет возможность получить импульс напряжения значимой амплитуды UR >> E. Но процесс скопления и хранения энергии в магнитном поле полосы связан с рядом недочетов и имеет маленький КПД. Потому короткозамкнутые формирующие полосы используются тогда, когда отмеченное достоинство является в особенности значимым. Высоковольтный силовой ключ К должен быть стопроцентно управляемым, так как он работает на размыкание, что несколько затрудняет практическую реализацию этой схемы. На рис. 18 показаны импульсы напряжения на 2-ух согласованных линейных нагрузках R = ρ = 1 Ом и R = ρ = 10 Ом. В обоих случаях ток заряда равен 2 А. Продолжительность нормированного импульса — 1 с. Амплитуды импульсов напряжения u1(t) и u2(t) составили соответственно 1 и 10 В, токи обеих нагрузок схожи и имеют амплитуду 1 А.

Генераторы прямоугольных импульсов тока на базе однородных искусственных линий

Вы можете оставить комментарий, или ссылку на Ваш сайт.

Оставить комментарий