Рубрики
Силовые разъемы

К вопросу построения массивных DC-DC преобразователей напряжения, питающихся от низковольтных сетей

К вопросу построения массивных DC-DC преобразователей напряжения, питающихся от низковольтных сетей Анатолий Царенко Дмитрий Серегин В массивных DC-DC преобразователях напряжения,

К вопросу построения массивных DC-DC преобразователей напряжения, питающихся от низковольтных сетей Анатолий Царенко
Дмитрий Серегин

В массивных DC-DC преобразователях напряжения, работающих от низковольтных источников питания, с наименьшим количеством поочередно включенных в цепь силового тока полупроводниковых устройств, одним из главных причин, определяющих режим работы и характеристики частей устройства и его КПД, является лишная энергия, которая скапливается в индуктивностях рассеивания согласующих силовых трансформаторов. В статье рассматриваются вопросы рациональной утилизации этой энергии, приводятся схемные решения, дозволяющие значительно повысить КПД преобразователей напряжения и агрессивно ограничить напряжения на силовых элементах.

Мощнейший DC-DC преобразователь напряжения, работающий от низковольтного (10-50 В) источника питания (аккумуляторные батареи, водородные источники питания и т. д.), конвертирует энергию неизменного тока с уровнем в сотки ампер. Не тяжело убедиться, что в таких случаях статические энергопотери в полупроводниковых элементах преобразователя напряжения значительно, нередко на порядок, превосходят динамические. Таким макаром, силовая схема преобразователя напряжения должна содержать малое количество поочередно включенных в цепь потребляемого тока силовых полупроводниковых устройств. Обычно, это однотактные схемы или двухтактная схема с выводом нулевой точки первичной обмотки силового трансформатора.

Схема DC-DC преобразователя напряжения, построенного на базе известного инвертора со средней точкой первичной обмотки силового трансформатора, представлена на рис. 1. В схеме для наглядности выделены индуктивности рассеивания обмоток силового трансформатора. Особенностью данной схемы, также преобразователей напряжения, построенных на базе однотакт-ных схем, является необходимость вывода энергии, накапливаемой в индуктивностях рассеивания силового трансформатора на шагах проводимости силовых транзисторов.

К вопросу построения массивных DC-DC преобразователей напряжения, питающихся от низковольтных сетей
Рис. 1. Схема DC-DC преобразователя напряжения

Для вывода энергии индуктивностей рассеивания в схеме нужны дополнительные элементы. Если таковой вывод энергии не обеспечивается, то ЭДС самоиндукции индуктивности рассеивания трансформатора при запирании силового транзистора схемы может вызвать на нем бросок напряжения, что приведет данный прибор к выходу из строя.

Простые устройства, обеспечивающие ограничение напряжения на силовых транзисторах, — это RCD-цепочки, показанные на рис. 1. Кроме ограничения напряжения на силовых транзисторах они понижают энергопотери в транзисторах на шаге выключения, что при низковольтном питании не настолько животрепещуще.

Энергия, выводимая из индуктивностей рассеивания в силовые конденсаторы C1, C2, при следующем включении силовых транзисторов VS1, VS2 рассеивается в токоограничивающих резисторах R1, R2, что значительно (как будет показано ниже) понижает КПД устройства.

Режим работы RCD-цепочек, а соответственно, и уровень напряжения на силовых конденсаторах C1, C2 и силовых транзисторах VS1, VS2, в большой степени находится в зависимости от режима работы инвертора, а именно, от коэффициента наполнения ключей, тока нагрузки и т. д. Не вдаваясь в подробности, укажем, что зависимо от режима работы схемы наибольшее значение напряжения на силовых транзисторах схемы может существенно превосходить удвоенную величину напряжения питания. Последнее принуждает использовать в схеме силовые транзисторы с завышенным допустимым напряжением и, как следствие, с увеличенным падением напряжения на силовом транзисторе в проводящем состоянии, что понижает КПД схемы.

Не проводя детализированного анализа работы схемы, можно оценить подобающую мощность, рассеиваемую в RCD-цепочках. Соответственно, эта мощность в режиме, близком к наибольшему коэффициенту наполнения силовых транзисторов, может быть приближенно оценена как

К вопросу построения массивных DC-DC преобразователей напряжения, питающихся от низковольтных сетей

где введены последующие обозначения: Iн' — ток нагрузки, пересчитанный в первичную обмотку (принимается, что ZН имеет индуктивный нрав, ток нагрузки отлично сглажен и может быть принят неизменным на периоде работы схемы), LS1 — индуктивность рассеивания первичной обмотки, LS3' — пересчитанная к первичной обмотке индуктивность рассеивания вторичной обмотки, f- частота работы преобразователя, Kпр — коэффициент, характеризующий наибольшее напряжение на силовые конденсаторах C1, C2 (либо, что то же самое, на транзисторах преобразователя напряжения) при наивысшем токе нагрузки преобразователя напряжения, и равный

К вопросу построения массивных DC-DC преобразователей напряжения, питающихся от низковольтных сетей(1а)

где UC MAX- наибольшее напряжение на силовых конденсаторах C1 и C2, E- величина напряжения питания.

Для оценки утрат в RCD-цепочках в согласовании с уровнем тока, частотой и индуктивностями рассеивания силового трансформатора (другими словами конструкции трансформатора) нужно получить зависимость величины индуктивностей рассеивания силового трансформатора от характеристик схемы (в облегченном варианте это могут быть частота, установленная мощность силового трансформатора, величина тока либо величина напряжения).

При помощи узнаваемых методик расчета силового трансформатора [1, 2], выбрав материал для сердечника и обмоток, можно приближенно оценить величину индуктивности рассеивания обмоток. С учетом материала сердечника (феррит 2000 НМ) и обмоток (медь), конструкции силового трансформатора (броневой) были построены зависимости суммарной индуктивности рассеивания обмоток трансформатора LS 1+LS3' = Lsσ, пересчитанной к первичной обмотке (подразумевается, что обмотки несекционированные) от установленной мощности силового трансформатора (S) для 3-х рабочих частот трансформатора (10, 20 и 30 кГц) для напряжений питания 24 и 12 В (рис. 2).

К вопросу построения массивных DC-DC преобразователей напряжения, питающихся от низковольтных сетей
Рис. 2. Зависимость суммарной индуктивности рассеивания силового трансформатора от его установленной мощности: а) E = 24 В, б) E = 12 В

Имея зависимости рис. 2, можно оценить мощность, рассеиваемую в RCD-цепочках (Prcd), через установленную мощность силового трансформатора (S). Дальше полагаем, что мощность, передаваемая в нагрузку преобразователем напряжения (P), и установленная мощность силового трансформатора связаны известным соотношением

S = Pxkсхемы (2)

где kсхемы — коэффициент, зависящий от схемы и режима работы преобразователя напряжения [3, 4]. КПД преобразователя напряжения (определяемый в предположении, что единственными потерями являются утраты, рассеиваемые в RCD-цепочках) равен:

К вопросу построения массивных DC-DC преобразователей напряжения, питающихся от низковольтных сетей(3)

Можно считать, что расчетная наибольшая индукция в сердечнике B(S, f), определяемая рабочей частотой и установленной мощностью силового трансформатора (при принятых для силового трансформатора конструкции и геометрических соотношениях), задает число витков первичной обмотки ω1 через напряжение на первичной обмотке. Представим, что режимом с наибольшей вольт-секундной площадью будет режим с напряжением на первичных обмотках в форме меандра с периодом, равным T (где T- период работы схемы), и амплитудой, которую можно считать равной напряжению питания E. Тогда можно записать:

К вопросу построения массивных DC-DC преобразователей напряжения, питающихся от низковольтных сетей(4)

где Sс(S, f) — площадь сечения сердечника, B(S, f) — наибольшая индукция в сердечнике. Таким макаром, в силу известной приближенной формулы расчета индуктивностей рассеивания [1,2], для суммарной индуктивности рассеивания, пересчитанной к первичной обмотке,

К вопросу построения массивных DC-DC преобразователей напряжения, питающихся от низковольтных сетей(5)

где k — коэффициент пропорциональности, lоб (S, f) — средняя длина витка обмотки.

Приняв, что КПД преобразователя напряжения определяется только потерями в RCD-цепочках, считая коммутации пренебрежимо малыми, токи обмоток и напряжения на обмотках имеющими прямоугольную форму, ток вторичной обмотки и напряжения на обмотках не имеющими пауз, можно считать, что приведенный к первичной обмотке ток нагрузки преобразователя напряжения равен

К вопросу построения массивных DC-DC преобразователей напряжения, питающихся от низковольтных сетей(6)

Тогда, пользуясь оценкой мощности, проходящей через индуктивности рассеивания, приведенной выше, можно оценить мощность, выделяющуюся в резисторах R1, R2, подставляя заместо (LS1+LS3') суммарную индуктивность рассеивания силового трансформатора LSσ:

К вопросу построения массивных DC-DC преобразователей напряжения, питающихся от низковольтных сетей

Таким макаром, в границах изготовленных догадок, PRCD не находится в зависимости от E.

На рис. 3а приведены приобретенные зависимости мощности PRCD для частот 10, 20 и 30 кГц от установленной мощности силового трансформатора. На рис. 3б показаны надлежащие оценки для КПД преобразователя ηRCD.

К вопросу построения массивных DC-DC преобразователей напряжения, питающихся от низковольтных сетей
Рис. 3. Зависимость PRCD (а) и ηRCD (б) от установленной мощности силового трансформатора

Зависимости, приведенные на рис. 3, позволяют прийти к выводу о неперспективности внедрения защитных RCD-цепей в массивных преобразователях напряжения с низковольтным питанием. На практике преобразователи напряжения, выполненные по схеме рис. 1, мощностью более нескольких сотен ватт не используются.

Естественным решением, расширяющим области внедрения подобных преобразователей напряжения, является вывод энергии, накапливаемой в индуктивностях рассеивания силового трансформатора, в питающую сеть или в нагрузку. Вывод энергии индуктивностей рассеивания в источник питания имеет то преимущество, что передаваемая таким методом мощность может варьироваться в широких границах независимо от величины нагрузки преобразователя напряжения. Не считая того, вывод этой энергии в питающую сеть обеспечивается еще более обычным схемным решением. На рис. 4 показана схема, реализующая обозначенный принцип. Энергия, накапливаемая в индуктивностях рассеивания силового трансформатора, выводится в силовой конденсатор C1, напряжение на котором во всевозможных режимах работы близко к двойному напряжению питания, всегда оставаясь несколько больше его. При всем этом наибольшие напряжения на силовых транзисторах агрессивно ограничены напряжением на силовом конденсаторе C1.

К вопросу построения массивных DC-DC преобразователей напряжения, питающихся от низковольтных сетей
Рис. 4. Схема преобразователя напряжения с выводом энергии индуктивностей рассеивания в источник питания

Стабилизация напряжения на силовом конденсаторе C1 на требуемом уровне обеспечивается за счет работы регулятора первого рода, выполненного на силовом транзисторе VS3, диодике VD3 и дросселе L1. Установленная мощность регулятора первого рода, естественно, меньше установленной мощности основного преобразователя напряжения и определяется энергией, выводимой из индуктивностей рассеивания силового трансформатора.

Оценим мощность, на которую должен быть рассчитан регулятор первого рода, при допущении, что все полупроводниковые элементы схемы — безупречные ключи, энергопотери в элементах схемы отсутствуют.

Эквивалентная схема для шага вывода энергии из индуктивностей рассеивания в силовой конденсатор C1 изображена на рис. 5. Эта схема справедлива при условии малых пульсаций напряжения на силовом конденсаторе C1. Тогда напряжение на силовом конденсаторе UC может быть принято неизменным, а конденсатор C1 эквивалентно заменен источником напряжения, равным UC. Не считая того, предполагаем, что выходной выпрямитель за счет индуктивности в нагрузке стягивается в точку на всем интервале вывода энергии. При всем этом выводимая энергия будет большей.

К вопросу построения массивных DC-DC преобразователей напряжения, питающихся от низковольтных сетей
Рис. 5. Эквивалентная схема на шаге вывода энергии из индуктивностей рассеивания

Энергию, выводимую в силовой конденсатор, можно представить как сумму энергии, скопленной к этому времени в индуктивностях рассеивания, и энергии, потребленной от источника питания на шаге вывода энергии в силовой конденсатор. Пренебрегая током индуктивности намагничивания, можно считать, что ток индуктивностей рассеивания спадает от величины Iн' до нуля линейно. Обозначая время спада тока как tсп, можно записать:

К вопросу построения массивных DC-DC преобразователей напряжения, питающихся от низковольтных сетей(8)

Мощность, потребляемая от источника питания, за время вывода энергии из индуктивностей рассеивания равна:

К вопросу построения массивных DC-DC преобразователей напряжения, питающихся от низковольтных сетей(9)

Скопленная к моменту запирания силового транзистора в индуктивностях рассеивания энергия может быть оценена последующим образом:

К вопросу построения массивных DC-DC преобразователей напряжения, питающихся от низковольтных сетей(10)

С учетом выражений (9) и (10) мощность, передаваемая вспомогательным преобразователем напряжения, равна:

К вопросу построения массивных DC-DC преобразователей напряжения, питающихся от низковольтных сетей(11)

где f- частота работы преобразователя напряжения.

При UC= 2xE мощность Pвспом= 2xfxLSσx (Iн')2, при большем UC мощность Pвспом меньше.

Приращение напряжения на силовом конденсаторе C1 за один цикл вывода энергии из индуктивностей рассеивания может быть оценено из условия, что вся выводимая энергия скапливается в конденсаторе и на интервале вывода передача энергии вспомогательным преобразователем пренебрежимо мала.

Приращение энергии в силовом конденсаторе δ WC равно

К вопросу построения массивных DC-DC преобразователей напряжения, питающихся от низковольтных сетей

где AUC — приращение напряжения на силовом конденсаторе С1. Тогда

К вопросу построения массивных DC-DC преобразователей напряжения, питающихся от низковольтных сетей(13)

На рис. 6 показаны зависимости мощности, передаваемой вспомогательным преобразователем, от установленной мощности силового трансформатора при UC ≈2xE.

К вопросу построения массивных DC-DC преобразователей напряжения, питающихся от низковольтных сетей
Рис. 6. Зависимость мощности, передаваемой вспомогательным преобразователем напряжения, от установленной мощности силового трансформатора (при UC ≈ 2xE)

Для проверки эффективности приведенной выше схемы со вспомогательным преобразователем было проведено моделирование ее работы в системе моделирования MicroCap.

Для устройства приняты последующие характеристики: напряжение питания 24 В, частота работы основного преобразователя напряжения 30 кГц, вспомогательного преобразователя — 60 кГц. Мощность, передаваемая в нагрузку, равна 1400 Вт. В модели силового трансформатора, рассчитанного по обозначенной выше методике, учтены индуктивности рассеивания и индуктивность намагничивания. В качестве управляемых полупроводниковых ключей VS1, VS2 применены силовые транзисторы IRFP2907, диоды VD1, VD2 — 35CGQ100. Вспомогательный преобразователь напряжения построен на силовом транзисторе VS3 типа IRF1310 и диодике VD3 (также 35CGQ100). По результатам моделирования КПД схемы — 96%. Приобретенный КПД, в отличие от ηRCD (3), учитывает также утраты в полупроводниковых элементах схемы.

Мощность, передаваемая вспомогательным преобразователем напряжения, — 285 Вт по результатам моделирования, по приведенной выше аналитической оценочной формуле — 324 Вт. Разница меж плодами оценки и плодами моделирования может быть объяснена учетом утрат в полупроводниковых элементах схемы при моделировании.

На рис. 7 показаны приобретенные при моделировании осциллограммы. Преобразователь напряжения работает в режиме, близком к наибольшему коэффициенту наполнения силовых транзисторов основного преобразователя напряжения (коэффициент наполнения равен 0,87).

К вопросу построения массивных DC-DC преобразователей напряжения, питающихся от низковольтных сетей
Рис. 7. Осциллограммы работы преобразователя напряжения со вспомогательным преобразователем

Моделирование показало, что включение ключа в одном из плеч схемы в то время, как в обратном плече ток еще не спал, значительно замедляет спад этого тока, также нарастание тока во включившейся обмотке. Это разъясняется трансформацией напряжения на включившейся обмотке в обратное плечо и трансформацией тока в обмотку включившегося плеча из обмотки обратного. Потому желательно включать главный прибор в одном из плеч не ранее, чем в обратном плече ток спадет до довольно малой величины.

Разумеется, что при уменьшении индуктивности рассеивания трансформатора понижается мощность вспомогательного источника питания, миниатюризируется продолжительность коммутации, что увеличивает КПД схемы и позволяет воплотить ее работу на более высочайшей частоте. Обширно известным способом понижения индуктивности рассеивания является применение в силовом трансформаторе секционированных обмоток. На рис. 8 показаны зависимости суммарной индуктивности рассеивания от установленной мощности трансформатора при Е = 24 В для силового трансформатора с несекциониро-ванной обмоткой (аналогично рассматриваемому выше), рассчитанного на рабочую частоту 30 кГц, и для трансформаторов с секционированной обмоткой при числе частей обмоток, равном двум [2], которые рассчитаны на частоты 30 и 50 кГц.

К вопросу построения массивных DC-DC преобразователей напряжения, питающихся от низковольтных сетей
Рис. 8. Зависимость суммарной индуктивности рассеивания от установленной мощности силового трансформатора при E = 24 В для трансформатора с несекционированной обмоткой и для силового трансформатора с секционированной обмоткой (число частей обмоток равно двум)

Следует увидеть, что конструктивно выполнение массивного частотного силового трансформатора с низковольтными (сильноточными) обмотками довольно непростая задачка.

Обычно сильноточные обмотки такового трансформатора производятся в виде пластинок с действенной поверхностью остывания, нередко обдуваемых при помощи наружного вентилятора. В таких силовых трансформаторах организация дополнительного силового вывода или организация секционирования обмоток фактически не усложняет его конструкцию, а как следует, секционирование обмоток, непременно, перспективно в этих применениях.

На рис. 9 приведены приобретенные при моделировании схемы с трансформатором с секционированными обмотками осциллограммы.

К вопросу построения массивных DC-DC преобразователей напряжения, питающихся от низковольтных сетей
Рис. 9. Осциллограммы работы преобразователя напряжения со вспомогательным преобразователем. Использован силовой трансформатор с секционированными обмотками

Понижение индуктивностей рассеивания предоставляет возможность уменьшить продолжительность интервалов коммутации, что в свою очередь позволяет воплотить работу преобразователя напряжения на большей частоте.

Для устройства приняты последующие характеристики: напряжение питания 24 В, частота работы основного преобразователя напряжения 50 кГц, вспомогательного преобразователя — 100 кГц. Мощность, передаваемая в нагрузку, равна 1700 Вт. По результатам моделирования КПД схемы добивается 97%.

Мощность, передаваемая вспомогательным преобразователем, — 77 Вт по результатам моделирования, по приведенной выше аналитической оценочной формуле — 97 Вт. Разница меж плодами оценки и плодами моделирования тут также может быть объяснена учетом утрат в полупроводниковых элементах схемы при моделировании.

Недочетом рассмотренной выше схемы со вспомогательным преобразователем будет то, что на интервале спада тока в обмотке этот ток протекает через источник питания Е. Вследствие чего энергия, которая поступает во вспомогательный преобразователь после каждого запирания транзистора основного преобразователя напряжения, оказывается больше, чем энергия, скопленная в индуктивности рассеивания силового трансформатора перед запиранием силового транзистора. Если исключить из контура протекания тока обмотки источник питания на интервале спада тока, то энергия, выводимая в источник питания, уменьшится, другими словами уменьшится мощность вспомогательного преобразователя. Схема с таким включением вспомогательного преобразователя показана на рис. 10. Уменьшение мощности вспомогательного преобразователя ведет к понижению цены и массо-габаритных характеристик его частей, упрощению его конструкции.

К вопросу построения массивных DC-DC преобразователей напряжения, питающихся от низковольтных сетей
Рис. 10. Схема преобразователя напряжения с выводом энергии индуктивностей рассеивания в источник питания со вспомогательным преобразователем уменьшенной мощности

В схеме на рис. 10 энергия из индуктивностей рассеивания выводится в силовой конденсатор C1, напряжение на котором U*c несколько больше Е. C1 заряжен таким макаром, что вывод отрицательной полярности подключен к средней точке силового трансформатора. Подразумевается, что пульсации напряжения на C1 пренебрежимо малы по сопоставлению с величиной напряжения на C1. Стабилизация напряжения на силовом конденсаторе C1 осуществляется за счет регулятора третьего рода, включающего силовой транзистор VS3, диодик VD3 и дроссель L1.

В предшествующей схеме (рис. 4) ток в обмотке силового трансформатора спадал под действием напряжения, равного разности напряжения на входном силовом конденсаторе вспомогательного преобразователя (C1 на рис. 4) и напряжения питания. Эта разность несколько превосходила Е. В схеме на рис. 10 ток спадает под действием напряжения, равного напряжению на входном конденсаторе вспомогательного преобразователя, которое в этой схеме несколько превосходит Е. Таким макаром, скорости спада тока в индуктивностях рассеивания в данных схемах, при схожих величинах самих ин-дуктивностей рассеивания, разумеется, равны. Но ток обмотки на шаге спада в схеме рис. 10 не протекает через источник питания Е. В эквивалентной схеме на шаге вывода энергии из индуктивностей рассеивания, в отличие от рис. 5, нужно учесть только напряжение U*c. В согласовании со произнесенным, W* потр = 0.

Для мощности, передаваемой вспомогательным преобразователем, можно получить:

P*вспом = 2xfxW*нак = fxLSσx(Iн')2. (14)

Приращение напряжения на силовом конденсаторе C1 в схеме рис. 10 может быть оценено последующим образом:

К вопросу построения массивных DC-DC преобразователей напряжения, питающихся от низковольтных сетей(15)

Зависимость мощности, передаваемой вспомогательным преобразователем, от установленной мощности силового трансформатора при применении таких же трансформаторов, что и для критерий рис. 6, приведена на рис. 11. Как видно из (11) и (14), с учетом Uc≈2xE, эта мощность вдвое меньше мощности, передаваемой вспомогательным преобразователем, для критерий рис. 6.

К вопросу построения массивных DC-DC преобразователей напряжения, питающихся от низковольтных сетей
Рис. 11. Зависимость мощности, передаваемой вспомогательным преобразователем, от установленной мощности силового трансформатора для схемы с дополнительным преобразователем уменьшенной мощности

Было проведено моделирование в системе MicroCap работы преобразователя напряжения, построенного по схеме рис. 10.

Для устройства приняты последующие характеристики: напряжение питания 24 В, частота работы основного преобразователя 30 кГц, вспомогательного преобразователя — 60 кГц. Мощность, передаваемая в нагрузку, равна 1400 Вт. В качестве управляемых полупроводниковых ключей VS1, VS2 также применены силовые транзисторы IRFP2907, диоды VD1, VD2 — 35CGQ100. Вспомогательный преоб разователь построен на силовом транзисторе VS3 типа IRF1310 и диодике VD3 (также 35CGQ100). Характеристики силового трансформатора соответствуют трансформатору с несекционированными обмотками. По результатам моделирования КПД схемы — 96%.

Мощность, передаваемая вспомогательным преобразователем напряжения, — 157 Вт по результатам моделирования, по приведенной выше аналитической оценочной формуле — 162 Вт.

На рис. 12 показаны приобретенные при моделировании осциллограммы.

К вопросу построения массивных DC-DC преобразователей напряжения, питающихся от низковольтных сетей
Рис. 12. Осциллограммы работы преобразователя напряжения со вспомогательным преобразователем уменьшенной мощности

Выше были описаны вероятные пути решения трудности, возникающей при разработке схем главных преобразователей напряжения с выводом нулевой точки трансформатора — необходимости вывода энергии из индуктивностей рассеивания силового трансформатора. Требование увеличения КПД преобразователя напряжения делает логичным обеспечение вывода этой энергии в первичный источник питания взамен ее рассеивания в утраты. Расчеты величины данной энергии и мощности, передаваемой вспомогательными преобразователями, проведенные для характеристик схем, которые можно считать обычными для современных преобразователей напряжения такового типа, позволяют считать действенным применение описанного решения.

Схема, рассмотренная тут 2-ой (рис. 10), позволяет понизить мощность вспомогательного преобразователя, не ухудшая режим преобразователя напряжения по сопоставлению со схемой рис. 4. Потому почти всегда применение таковой схемы представляется желаемым. Но в силу, к примеру, конструктивных особенностей преобразователя напряжения возможно окажется целесообразным применение и схемы рис. 4. Очевидно, приведенные оценки определяются избранными конструкцией и материалами силовых трансформаторов и могут варьироваться в широких границах зависимо от используемых трансформаторов. Но можно утверждать, что рассмотренные схемы позволяют в широком спектре характеристик схем с выводом нулевой точки трансформатора значительно повысить КПД схемы, принципно сделать лучше режим работы силовых транзисторов основного преобразователя напряжения, агрессивно ограничивая наибольшее напряжение на их поблизости мало нужной величины, требуя при всем этом внедрения очень обычного дополнительного преобразователя.