Рубрики
Оборудование

Надежность силовых устройств в Рф: легенды и реалии, трудности и пути решения. Часть 5. Импульсные источники питания

Надежность силовых устройств в Рф: легенды и реалии, трудности и пути решения. Часть 5. Импульсные источники питания Владимир Ланцов Саркис Эраносян В статье рассмотрены некие примеры

Надежность силовых устройств в Рф: легенды и реалии, трудности и пути решения. Часть 5. Импульсные источники питания Владимир Ланцов Саркис Эраносян

В статье рассмотрены некие примеры по проектированию надежных импульсных источников питания. Приведены мероприятия и примеры по обеспечению надежности импульсных источников питания в процессе производства: входной контроль покупных компонент, выходной контроль узлов и компонент собственного производства, особенности опции и другие. Анализируются мероприятия по поддержанию уровня надежности импульсных источников питания при их производстве и эксплуатации.

Вчастях 1–3 [1–3] указывалось, что в текущее время в электроэнергетике, силовой электронике есть суровые трудности по обеспечению надежности. Настоящая надежность силовых устройств (СУ) при эксплуатации улучшается сравнимо медлительно, в особенности в Рф.

Примеры проектирования надежных узлов и импульсных источников питания в целом

Укажем несколько примеров проектирования надежных узлов и импульсных ИВЭ в целом. В работах [3–5] рассмотрены примеры неких узлов, для которых были выбраны силовые составляющие с рекомендуемыми, исходя из убеждений увеличения надежности, коэффициентами электронной нагрузки. В том числе:

  • регулируемый стабилизированный выпрямитель мощностью 800 Вт (200 В/4 А) в импульсном высоковольтном источнике питания (ВвИП);
  • преобразователь мощностью 840 Вт на MOSFET типа 2П809Б в источнике бесперебойного питания (ИБП).

Разглядим эти примеры более тщательно.

Тиристорный регулируемый выпрямитель мощностью 800 Вт (200 В/4 А) с питанием от однофазовой сети переменного тока 220 ±44 Вэф, 50 Гц разработан одним из создателей. Структура выпрямителя: сетевой фильтр помех; выпрямительный мост (2 диодика и 2 оптотиристора); замыкающий (нулевой) диодик; LC-фильтр. Были выбраны российские низкочастотные диоды типа КД203А (URRM= 600 В, IF(AV) = 10 А). Коэффициенты электронной нагрузки диодов: по напряжению КнU = 1,2x(1,41×220 Вэф)/600 В = 0,62; по току КнI = 4 А/10 А = 0,4. В качестве оптотиристоров применены российские тиристоры ТО325-12,5-8 (URRM = 800 В, IF(AV) = 12,5 А, Uisol = 2500 В). Коэффициенты электронной нагрузки силовой цепи оптотиристоров: по напряжению КнU = 1,2x(1,41×220 Вэф)/800 В = 0,46; по току КнI = 4 А/12,5 А = 0,32, другими словами с огромным припасом. Замыкающий диодик также избран типа КД203А. Не считая того, для исключения неверных срабатываний из-за вероятного превышения допустимого значения dU/dt, силовая часть оптотиристоров зашунтирована RC-цепью (300 Ом; 0,047 мкФ) и варистором типа 595-275 компании Philips. Характеристики варистора: Umax Надежность силовых устройств в Рф: легенды и реалии, трудности и пути решения. Часть 5. Импульсные источники питания 275 Вэф, Umax = 350 В; Ррас.макс. = 0,6 Вт, поглощаемая энергия Еmax = 12–117 Дж (10–1000 мкс).

Источник бесперебойного питания (ИБП) с выходной мощностью 1800 Вт [5] разрабатывался одним из создателей для аппаратуры средств связи. В ИБП использовались единичные силовые модули (СМ) конвертора с единичной мощностью Pсм = 840 Вт (140 В/6 А). Единичный модуль выполнен на базе квазирезонансной схемы (однотактный «косой мост»), в каком употребляются два сразу работающих силовых ключа. Достоинство этой схемы в том, что наибольшее напряжение на закрытых ключах фиксируется на уровне питающего неизменного напряжения. Другими словами для напряжения сети 220 В +20%, 50 Гц величина этого напряжения составляет ≈370 В (в режиме холостого хода преобразователя). Ток через силовые транзисторы в квазирезонансном преобразователе имеет форму «полуволны». Для электрического ключа квазирезонансного преобразователя: наибольшая амплитуда тока Iамп.w1 = 17,9 А (при наивысшем сетевом напряжении 264 В); наибольший действенный ток ключа Iэфф.w1 = 7,2 А (при наименьшем сетевом напряжении 176 В). В модуле нужно было использовать российский MOSFET типа 2П809Б, разработанный в АООТ «НПО “Электроника”» (г. Воронеж). Характеристики опытнейших образцов этого транзистора: UDSS = 500В, ID = 9,6 А (при +35 °С) и 8 А (при +70 °С); RDS(on) = 0,6 Ом. С целью увеличения надежности каждый ключ был выполнен из 2-ух параллельно включенных транзисторов 2П809Б. В итоге через каждый транзистор протекает ток 3,6 А, потому КнI = 0,45 при КнU = 0,74. Отметим, что суммарные утраты мощности в транзисторах силового модуля составили PΣтр ≈ 31 Вт. Если не использовать параллельное соединение транзисторов, то утраты росли до PΣтр ≈ 62 Вт.

В работах [6, 7] приводятся сведения о структуре и схемотехнике массивных инверторов сварочных агрегатов. Так как главным режимом работы таких агрегатов является повторно-кратковременный режим, другими словами переход от холостого хода к режиму значимой токовой нагрузки, то мероприятия по обеспечению надежной работы очень важны. Читатель сам сумеет в этом убедиться, проанализировав использованные структурно-схемотехнические решения высокочастотных инверторов таких агрегатов.

Разглядим, исходя из убеждений надежности, режимы функционирования главных компонент импульсного ИВЭ мощностью 1200 Вт (27 В / 45 А). Облегченная схема этого ИВЭ приведена в [8]. На рисунке представлена схема такового импульсного ИВЭ.

Надежность силовых устройств в Рф: легенды и реалии, трудности и пути решения. Часть 5. Импульсные источники питания

Набросок. Схема импульсного источника питания 1200 Вт (27 В / 45 А)

Во входном устройстве (А1) включен ограничитель пусковых токов, мощнейший терморезистор (термистор) Rt с отрицательным температурным коэффициентом (NTC). Для ограничения импульсных перенапряжений из сети, амплитуда которых может достигать 2 кВ, использован сильноточный быстродействующий варистор RU. Сетевой помехоподавляющий фильтр А2 (ФС) типа CxL0CxCy производит угнетение электрических помех как со стороны сети, так и со стороны самого импульсного ИВЭ.

Активный корректор коэффициента мощности — А4 (ККМ) — является повышающим (до напряжения U0 = +350–400 В) импульсным стабилизатором выпрямленного сетевого напряжения. Он обеспечивает фактически синусоидальную форму употребления тока от сети. Главные элементы ККМ: силовой ключ VT1 на высоковольтном MOSFET, бустерный быстродействующий диодик VD1, накопительный дроссель L1, выходной буферный конденсатор C2, схема управления (СУ1) на базе контроллера ККМ.

Накопительный дроссель L1 выполнен на кольцевых сердечниках типа МП-140. К дросселю, кроме требований обеспечить непрерывный ток и выдерживать наибольшее переменное напряжение (≥200 В), также предъявляется требование по наименьшему значению паразитной емкости (Cs). Выходной (буферный) конденсатор (С2) — электролитический с напряжением ≥450 В и низким выходным импедансом на частотах пульсаций (≥100 кГц).

Повышение емкости сверх расчетных значений связано с необходимостью обеспечения стандартного времени удержания напряжения на выходе источника (20 мс). С этой целью приходится использовать параллельное соединение конденсаторов. Частотный полипропиленовый конденсатор С1 (емкостью 4×1,5 мкФ) на входе ККМ употребляется для улучшения пуска ККМ и фильтрации высокочастотных составляющих тока коммутации. Преобразователь напряжения А5 — однотактный прямоходовой, по схеме так именуемого «косого» моста. Диоды VD2 и VD3, рекуперирующие энергию намагничивания силового трансформатора Тр.с на входной конденсатор преобразователя, имеют оборотное напряжение URRM = 600 В и время восстановления trr = 60 нс. Управление силовыми ключами делается от схемы управления СУ2 на базе ШИМ-контроллера с развязкой средством управляющего трансформатора Тр.у. Выходной ВЧ-выпрямитель (диоды VD4, VD5) выполнен на низковольтных диодиках Шоттки, имеющих меньшее падение напряжения порядка UF = 0,67 В, также обычно маленькое время восстановления оборотного сопротивления (trr = 35–75 нс). Для уменьшения статических утрат мощности использовано параллельное соединение диодов, которые есть в примененной диодной сборке.

Таблица. Характеристики и коэффициенты электронной нагрузки главных узлов и компонент импульсного источника питания 1200 Вт (27 В / 45 А)

Узлы Элементы Сведения о компонентах Коэффициенты
электронной
нагрузки Кнj PΣ Типономинал, компания Главные характеристики КнU КнI A1 Rt B57364S109M (Epcos) R0 = 1Ом ±20%, B = 2800, Imax = 16 A – 0,52 – RU B72214S271K101 (Epcos) 275 Bэф / 430 B = (1мА) / Емах = 71 Дж / 4500 x имп 0,95* – – А2 (ФС) FN2070-10/06 (Schaffner) Uф = 0–250(275) Вэф, 50 Гц, Iф = 10 x эф (L0 = 2×4,5 мГн, Cx = 1 мкФ, Cy = 2×4,7 нФ) 0,95* 0,83 2,0 А3 (ВС) 26MB60A (IR) URRM = 600 В, IF(AV) = 25 A 0,62 0,33 13,3 А4 (ККМ)
200 кГц L1 – L1 = 360 мкГн: сердечник МП140 К44x28x10,3, ΔB = 0,06 Тл, W = 55 (Ø1,5 мм), Rw = 0,024 Ом – 0,55 4,0 VT1 IXFN48N50Q (IXYS): UDSS = 500 В, ID = 48 А, PD = 500 Вт, RDS(on) = 0,1 Ом, корпус SOT-227B 0,8 0,13 17,9 VD1 CSD10060A (CREE): URRM = 600 В, IF(AV) = 10 A, UFM= 1,8 В, Q = 28 нКл, корпус ТО-220-2 0,63 0,4 15,8 C1 К73-50-500В Uн = 500 В, С = 1,5 мкФ (4 параллельно) 0,74 – – C2 EXR (Hitano) Uн = 450 В, С = 100 мкФ (28 параллельно, вариант 1) 0,83 – – А5 (ПН)
200 кГц VT2, VT3 IXFN48N50Q (IXYS) UDSS = 500 В; ID = 48 А, PD = 500 Вт, RDS(on) = 0,1 Ом, корпус SOT-227B 0,74 0,13 13,9 VD2, VD3 8EWF06S (IR) URRM = 600 В, IF = 8 А, UF = 1,2 В, trr = 60 нс, корпус D-Pak (TO-252AA) 0,63 < 0,1 1,0 Тр.с – Сердечник: ПК30x16 2500НМС1, ΔB = 0,064 Тл,
обмотки: W1 = 66, Rw1 = 0,089 Ом, W2 = 12, Rw2 = 0,0036 Ом – – 5,6
7,4 VD4, VD5 83CNQ100A (IR) URRM = 100 В, IF(AV) = 80 A, UF = 0,67 В (2 диодика параллельно), корпус D61-8 0,8 0,28 63,5 А6 (В-Ф) L2 – L2-1 = L2-2 = 190 мкГн (2 обмотки параллельно):
сердечник МП250 К44x28x10,3, ΔB = 0,03 Тл, W = 29 (2xØ2,02 мм), Rw = 0,004 Ом – 0,8 3,4 C3 К53-37-32В; Uн = 32 В, С = 15 мкФ (2 параллельно) 0,84 – – EXR (Hitano) Uн = 63 В, С = 470 мкФ (параллельно-накопительный) 0,43 – – Примечание. *Заместо коэффициента электронной нагрузки по мощности КнP приведены величины рассеиваемой мощности PΣ (Вт), так как очень допустимая мощность зависит от площади теплоотвода — радиатора, его конфигурации и т. д.

Более тщательно типы и характеристики главных узлов и компонент приведены в таблице. Там же приведены значения коэффициентов электронной нагрузки Кнj компонент (по напряжению — КнU, по току — КнI), также утраты мощности (статические и динамические) PΣ в компонентах. Расчеты произведены при последующих критериях:

  • изменение напряжения питающей сети 220 В ±20%, 50 Гц;
  • наибольшая температура окружающего воздуха +40 °С.

Анализ значений коэффициентов Кнj и утрат мощности PΣ указывает, что режимы работы компонент выбраны с нужным припасом, по отношению к максимально вероятным характеристикам, и стопроцентно соответствуют ранее приведенным советам [3]. Расчетное значение КПД источника — 88%.

Обеспечение надежности импульсных ИВЭ при производстве

Приведем список нужных мероприятий, содействующих увеличению надежности и осуществляемых при производстве импульсных ИВЭ, а именно:

  • Входной контроль компонент и покупных узлов.
  • Пооперационный контроль компонент и узлов собственного производства.
  • Выходной контроль компонент и узлов собственного производства.
  • Оптимизация опции (регулировки) источников питания в целом.
  • Технологическая тренировка изделий.

Входной контроль компонент и покупных узлов

Номенклатура изделий, объем и вид контроля зависят от требований к показателям надежности, условиям эксплуатации и предназначению (выполнению) ИВЭ: коммерческого, промышленного либо оборонного предназначения. К примеру, для РЭА военного предназначения, в особенности в реальных критериях производства в Рф, нужен 100%-ный входной контроль девайсов изделий. Понятно, что уже с начала 2000 года Министерство обороны РФ разрешило применение привезенных из других стран компонент в аппаратуре военного предназначения. Это было изготовлено из-за отсутствия в требуемой номенклатуре российских компонент, подобных по характеристикам, уровню и качеству.

Такое решение было связано также с тем, что, во-1-х, в Рф во много раз сократились объемы выпуска компонент с приемкой «5» и выше; во-2-х, многие предприятия оказались в ближнем зарубежье. В-3-х, и это главное, после 1991 г. фактически закончились разработки и внедрение многообещающих электрических компонент. Создатели не один раз писали об отставании российскей электрической индустрии на 5–7 лет от продвинутых стран Запада в неких областях электроники. Сначала, можно указать на процессоры, устройства памяти, оптоэлектронные составляющие и новые силовые составляющие (MOSFET, IGBT).

Так как Military электрические составляющие в Россию не поставляются, то было принято решение использовать в аппаратуре военного предназначения завезенные из других стран составляющие промышленного выполнения. За ранее они проходили сертификацию в соответственных организациях (ЦНИИ-22 МО РФ, г. Москва; РНИИС «Электронстандарт», г. Санкт-Петербург и др.) и врубались в надлежащие ограничительные списки внедрения. В статье [9] приводятся и другие предпосылки принятых решений. А именно, указывается, что толика мирового рынка электрической компонентной базы (ЭКБ) военного и галлактического предназначения составляет $1,4 миллиардов, другими словами порядка 0,5–0,8% от мирового объема производства всей ЭКБ (≈$300 миллиардов). Потому большая часть производителей не имеют реальных стимулов для роли в аэрокосмическом и вообщем в военном бизнесе исходя из убеждений производства соответственной ЭКБ.

Ценность внедрения ЭКБ зарубежного производства промышленного уровня свойства должен отдаваться размеренным большим фирмам — изготовителям компонент галлактического приборостроения с отлаженной прецизионной технологией производства. К числу таких компаний относятся International Rectifier (IR), Advance Power Technolodgy (APT), Ixys, Infineon (INF), Epcos, STMicroelectronics (ST), Philips (PHI), Texas Instruments (TI), Motorola (MOT), Octagon и другие. Сложность выбора, времени поставки, проведения достоверных испытаний, длительного производства и ремонта РЭА на базе ввезенной ЭКБ с лихвой окупается ее преимуществами, включая сокращение времени проектирования. При всем этом мы не говорим уже об больших издержек на разработку и налаживание производства широкой номенклатуры современных и многообещающих компонент в Рф. (Заметим, что цена строительства современного завода по производству микроэлектронных, в недалеком будущем — наноэлектронных, схем доходит до $2–3 миллиардов). Невзирая на более высочайший в среднем уровень свойства, по сопоставлению с русскими компонентами, и проведение подготовительной сертификации ввезенная ЭКБ, используемая в аппаратуре военного предназначения, все равно должна проходить 100%-ный входной контроль.

Для неких источников питания промышленного выполнения, работающих в главном в необслуживаемом режиме в естественных критериях (срок службы — более 20 лет, технический ресурс — более 100 000 ч), к примеру, в устройствах катодной защиты разных трубопроводов [10], входной контроль могут проходить 75–90% девайсов изделий. В целом требования проведения входного контроля обоснованы последующими факторами при производстве и хранении компонент:

  • Статистический нрав выходного контроля многих видов компонент, в особенности не силовых, выпускаемых в объеме 10-ов тыщ — миллионов изделий, при котором подборка не превосходит 5% объема выпуска.
  • Вероятное повреждение либо уход характеристик компонент при ненадлежащих критериях хранения (тем паче при продолжительном хранении).
  • Приобретение компонент в Рф через цепочку посредников (дилеров, дистрибьюторов), а не конкретно у производителя, как было в СССР, либо у генерального дистрибьютора (как за рубежом, к примеру, Farnell, Setron, Elfa).

Вообщем говоря, входному контролю сначала должны подвергаться:

  • Составляющие с завышенной интенсивностью отказов.
  • Вновь используемые составляющие, которые не удалось детально проверить, а достоверные сведения об их качестве и надежности нереально получить.
  • Составляющие, которые не удается поменять, а их качество неустойчиво в процессе поставок.
  • Составляющие, довольно долгое время (более 3–5 лет) находившиеся на складе, в особенности при ненадлежащих критериях хранения, и т. п.

Обычно при входном контроле, сначала, зрительно проверяются: соответствие маркировки и упаковки, внешний облик, отсутствие видимых повреждений, следов коррозии выводов и т. п. Для контроля компонент употребляются как стандартные приборы и оборудование (в том числе лабораторные регулируемые источники питания), так и особое необычное оборудование — универсальное либо узкоцелевое. Входной контроль, не считая особенных случаев (смотри пример ниже), проводится при обычных критериях: температура окружающего воздуха 20 ±5 °С, влажность менее 80%.

Приведем список мало контролируемых характеристик силовых полупроводниковых устройств:

  1. выпрямительные диоды: ток утечки Ir (при рабочем либо наивысшем оборотном напряжении — циклическом URRM либо неизменном UDRM);
  2. тиристоры (оптотиристоры): ток утечки IТr в закрытом состоянии (при рабочем либо наивысшем оборотном напряжении — циклическом URRM либо неизменном UDRM);
  3. биполярные транзисторы: оборотный ток коллектора базисного перехода ICB0 (при рабочем либо наивысшем напряжении UCB0), коэффициент усиления по току в схеме с общим эмиттером h21E;
  4. полевые транзисторы (MOSFET): ток утечки IDSS цепи сток-исток закрытого транзистора (при рабочем либо наивысшем напряжении UDSS), напряжение затвор-исток UGS≤ 0,8xUGSmax;
  5. биполярные транзисторы с изолированным затвором (IGBT): ток утечки ICES закрытого IGBT (при рабочем либо наивысшем напряжении UCES), напряжение затвор-коллектор UGС ≤ 0,8xUGSmax.

Микросхемы управления и защиты (ШИМ-, ЧИМ- и ККМ-контроллеры, драйверы) и микромодули (микроплаты) на их базе обычно проверяются с внедрением специального щита (приспособления). Достаточно нередко в целях экономии денег они проверяются в составе импульсного ИВЭ того же типа, который употребляется в качестве оборудования и в каком предусмотрены быстроразъемные контактные соединители заместо стандартного монтажа (под пайку).

Пассивные составляющие, созданные для работы в напряженных режимах и/либо в жестких критериях эксплуатации, также могут подвергаться входному контролю. В этих случаях обычно контролируются:

  • для всех резисторов — величина сопротивления (Rном), а для высокоомных прецизионных и высоковольтных резисторов дополнительно величина сопротивления изоляции (Rиз);
  • для конденсаторов — величина емкости (Сном), а для электролитических конденсаторов дополнительно величина тока утечки Iут (при номинальном напряжении);
  • контролируемые характеристики моточных изделий (дроссели, трансформаторы) — сопротивление обмоток, величина индуктивности, также некие другие.

Особенное место при входном контроле занимает отбор компонент по любым главным характеристикам, что является принужденным ввиду отсутствия на рынке других компонент с требуемыми параметрами. При продолжительном хранении на складе, тем паче в ненадлежащих критериях, вероятны как повреждения компонент, материалов, так и ухудшение их характеристик. Одному из создателей не один раз приходилось сталкиваться с такими явлениями. На одном из компаний (Санкт-Петербург) при изготовлении высоковольтных массивных трансформаторов для импульсных высоковольтных источников питания (ВвИП) [11] для электроизоляции слоев высоковольтной обмотки использовалась кабельная бумага. В предстоящем готовый трансформатор помещался в бак с трансформаторным маслом. При следующем (конец сентября 1998 г.) выпуске одной из партий высоковольтного блока при испытаниях на электропрочность было зафиксировано понижение испытательного напряжения в 2 раза (25 заместо 50 кВ). Анализ показал, что кабельная бумага хранилась не в герметичной упаковке, в неотапливаемом и с завышенной влажностью (в тот период времени) помещении. В итоге бумага «насосала» воды, что понизило электропрочность трансформаторного масла. Были приняты меры по улучшению упаковки бумаги при хранении, также введено непременное просушивание бумаги перед намоткой катушек трансформаторов.

Схожий случай имел место на том же предприятии в 2002 г. при изготовлении высоковольтных делителей напряжения для ВвИП. В делителе использовались высоковольтные прецизионные резисторы типа VR-68 (R = 68 MОм ±1%, Pрас mаx =1 Bт, Umax~/Umax = 7 кВэф/10 кB, ТКС ≤± 0,02%/°С) компании Philips. В этом случае эти резисторы, как позже выяснилось, также хранились в ненадлежащих критериях (наличие пыли и завышенная влажность в помещении). Приметного понижения рабочего напряжения резисторов не наблюдалось, но в пару раз повысилась величина дрейфа (временной непостоянности) выходного напряжения ВвИП. Для исключения подобного негативного явления в дальнейшем пришлось ввести в процесс сборки высоковольтного делителя несколько предварительных операций. Перед сборкой резисторы VR-68 промывались спиртовой консистенцией, высушивались при температуре +50 °С и помещались в технологический герметичный контейнер (эксикатор).

Еще пример: при настройке блока в составе аппаратуры в ИВЭ мощностью 350 Вт, который поставлялся одной из малых компаний, произошел отказ после 80 часов работы. Проверка показала, что предпосылкой отказа был не выход из строя активных компонент (большая часть из которых были завезенные из других стран), а пробой «старого» (фактический срок хранения 10 лет) резистора типа МЛТ-2 (2 Вт, 750 В). После его подмены на «свежий» резистор ОМЛТ-2 (срок хранения 2 года) источник накрепко работал в течение более 1000 ч.

Приведем также другие примеры по проведению входного контроля компонент из практики создателей.

Пример 1. Контроль оптотиристорных модулей МТОТО80-ХХ: 2 оптотиристора в корпусе; ITmax = 80 A, XX — 8У3 (URRM = 800 В) либо 9У3 (URRM = 900 В).

Модули использовались в предстабилизаторах напряжения мощностью до 2000 Вт (30–200 В / 10 А) импульсных ВвИП [11]. Подготовительный опыт внедрения модулей этого типа показал, что без отбраковки некие эталоны модулей выходят из строя либо при прогоне аппаратуры (суммарно в течение 100 ч), либо в наиблежайшей месяц после начала эксплуатации. При норме IТr max ≤ 6 мА практически до 20% образцов оптотиристоров имели значение 15–40 мА. Анализ показал, что вследствие значимого роста тока утечки при температуре +(50–55) °С (снутри аппаратуры) происходит дополнительный разогрев оптотиристора и самопроизвольное открывание запертого оптотиристора, так как нормируемое значение тока удержания — менее 100 мА. При всем этом после интервала времени (несколько полупериодов) питающего напряжения происходили либо отказы оптотиристоров, либо неверные срабатывания защиты от токовых перегрузок. Потому было решено ввести 100%-ный входной контроль МТОТО80-Х Х по величине тока утечки IТr. Входной контроль выполнялся последующим образом:

  • подготовительная проверка величины IТr в «холодном» состоянии;
  • потом прогрев контролируемых образцов в режиме (тиристор открыт) в термостате (температура +50 °С, IТ = 5 A, напряжение 220 В, 50 Гц) в течение более 1 ч;
  • закрывание оптотиристоров и измерение токов утечки;
  • отбраковка образцов по результатам контроля.

Принятая методика позволила фактически избежать отказов модулей при производстве и свести к применимому минимуму эти отказы при эксплуатации.

Пример 2. Контроль биполярных транзисторов типа КТ816, КТ817.

В 1995–96 гг. при монтаже и настройке неких импульсных ИВЭ на одном из компаний Санкт-Петербурга (ОАО «НПП “Буревестник”») был зафиксирован значимый процент отбракованных транзисторов типа КТ816, КТ817. Обычные отказы и неисправности КТ816, КТ817 были последующие: пробои p-n-переходов, низкое значение h21E и даже «выпадение» (!) выводов транзисторов из корпуса при самых малозначительных усилиях. Транзисторы имели даты производства 1994–95 гг., нормальную упаковку и штамп ОТК. Выяснение событий отказов частей с дилером и изготовителем (ПО «Кремний», г. Брянск) показало, что в те годы некие партии транзисторов выпускали маленькие компании. Эти компании, арендуя производственные участки, оборудование и закупив остатки материалов у генеральной компании, продавали транзисторы по сниженным ценам. В этой связи пришлось временно отрешиться от поставок «свежих» транзисторов и перейти на «старые» транзисторы до 1992 г. выпуска. При всем этом проводился 100%-ный входной контроль образцов транзисторов по обозначенным выше характеристикам. Потом, приблизительно через 2 года, когда само ПО «Кремний» стало выпускать эти транзисторы с улучшением технологии производства и на модернизированном оборудовании, входной контроль равномерно был отменен, и больше особенных заморочек не появлялось.

Пример 3. Контроль и отбор варисторов типа 594–30.

В ВвИП рентгеновских трубок (РТ) после высоковольтного делителя оборотной связи (ОС) употребляются ограничители импульсных перенапряжений, возникающих при самопроизвольных пробоях РТ либо КЗ на выходе ВвИП. Для этой цели обычно использовались защитные газоразрядники на напряжение ≤100 В, владеющие малыми токами утечки (≤5–10 нА). Такие требования обоснованы высочайшим сопротивлением низковольтного плеча высоковольтного делителя оборотной связи (ОС). 2-ая ступень ограничителя производилась на стандартной резистивно-диодной цепочке меж дифференциальными входами усилителя ОС, при этом очень вероятный нужный сигнал на входе усилителя составлял ±12 В. В 1997–98 гг. в Рф нереально было приобрести российские разрядники, а завезенные из других стран газоразрядники еще не поставлялись. В этой связи один из создателей решил использовать для этой цели варисторы, к примеру, типа 594–30 (Philips), с паспортными данными: напряжение ограничения U = 38 В, неизменная рассеиваемая мощность 0,4 Вт, очень допустимая энергия поглощения (Еmax) — более 9,2 Дж (10–1000 мкс). Было изучено порядка 10 штук варисторов этого типа и выяснилось, что у 70–80% варисторов этого типа при напряжении ±12 В величина тока утечки не превосходит 5–10 нА. Дальше был организован входной контроль варисторов и их отбор по обозначенному параметру. Другие варисторы использовались по собственному обыкновенному предназначению.

О результатах входного контроля производитель ИВЭ информирует изготовителя либо дистрибьютора, добиваясь подмены отбракованных изделий и требуя улучшения свойства поставляемых изделий.

Пооперационный контроль компонент и узлов собственного производства

Пооперационный контроль является принципиальным и неотклонимым мероприятием не только лишь исходя из убеждений обеспечения высочайшего свойства и надежности продукции, в том числе и ИВЭ, да и позволяет понизить финальные трудовые затраты и уменьшить вероятную утрату времени. Из всего обилия мероприятий по контролю отметим пооперационный контроль печатных плат (ПП) и моточных изделий.

Для увеличения надежности ИВЭ стараются уменьшить плотность сборки ПП. В большинстве случаев употребляются одно- либо двухсторонние ПП. В текущее время изготовка ПП и их проектирование в ряде всевозможных случаев осуществляется в специализированных компаниях — контрактных производствах. А именно, можно указать на российские компании «УниверсалПрибор», «Аксон», «Резонит», забугорные компании с отделениями в Рф — AT&S (Австрия), Pacific Microelectronic Inc. (Тайвань) и другие. Они имеют современное высокопроизводительное технологическое и контрольно-измерительное оборудование. Проверка плат осуществляется оптическими устройствами, к примеру в отраженном свете. При всем этом контролируется крепкость сцепления (адгезии) проводников со стеклотекстолитом, отсутствие видимых замыканий проводников и т. п. При огромных партиях ПП для контроля могут употребляться автоматические стенды с контактными микрощупами для контроля карты сопротивлений («0» либо «∞»). Это позволяет выявить наличие «лишних» соединений либо отсутствие нужных (плохая металлизация отверстий). Подобные способы контроля очень важны при переходе на технологию поверхностного монтажа (SMD).

При проверке опытнейших образцов и первых серийных партий ПП, созданных для сетевых ИВЭ, нужно дополнительно инспектировать таковой параметр, как электропрочность, другими словами держать под контролем величину испытательного напряжения меж входной (сетевой) частью платы и низковольтными выходами. Обычно при питании от однофазовой сети переменного тока ~220 (230) В, 50 (60) Гц нужно подавать напряжение ~1200–1500 В, 50 Гц в течение 1 минутки. Соответственно при питании от трехфазной сети переменного тока 3x~380 В, 50 Гц величина напряжения составляет ~2500 В, 50 Гц (1 мин). При серийном выпуске такие тесты проводятся только при выходном контроле самого ИВЭ.

Для уменьшения «отхода» (% брака) моточных изделий при производстве уже при конструировании принимают конструктивные меры по минимизации рисков производства некачественных изделий. Так, воспрещается использовать, не считая обоснованных случаев, «очень тонкие» провода с поперечником наименее 0,12 мм. И, напротив, для огромных токов в обмотках (более 10 А) не рекомендуются обмоточные провода с поперечником более 1,5 мм. В таких случаях обычно используют: параллельное соединение проводов; лицендрат (многожильный провод); медную узкую фольгу с соответственной подготовкой (притупление кромок, покровный лак и т. д.).

При пооперационном контроле ВЧ моточных изделий (дросселей, трансформаторов) осуществляются последующие проверки:

  1. Сердечники (магнитопроводы): зрительный контроль на отсутствие сколов, царапин, трещинок, оценка плоскопараллельности сечений в кернах.
  2. Обмоточные провода: зрительно — цвет и состояние изоляционного покрытия, приборный контроль — поперечника провода при помощи микрометра, а изоляции при помощи мегаомметра.
  3. Намотанные катушки: отсутствие короткозамкнутых (КЗ) витков на особом щите.

Отметим, что некие виды контроля появились в Рф в средине 1990-х годов, когда вышло существенное ухудшение свойства намоточных проводов.

Выходной контроль компонент и узлов собственного производства

Выходной контроль характеристик проходят все составляющие и узлы собственного производства. Мы ограничимся рассмотрением контроля характеристик моточных изделий (высокочастотных дросселей и трансформаторов), сетевых фильтров электрических помех, микроплат управления и защиты. При всем этом повышенное внимание будет уделено обеспечению безотказности и долговечности изделий.

Высокочастотные (ВЧ) дроссели. При проектировании ИВЭ целенаправлено использовать покупные дроссели, которые имеют отлично отработанную технологию производства. Не считая того, подобные дроссели, обычно, прошли нужные тесты на климатические и механические воздействия, также эксплуатировались долгое время. К таким дросселям можно отнести российские ВЧ-дроссели типа Д13, ДМ и т. п. Из забугорных отлично себя зарекомендовали дроссели компаний Epcos, Murata и других. Совместно с тем широкий спектр выходных токов импульсных ИВЭ в сочетании время от времени с завышенными напряжениями, как, к примеру, в ККМ, вынуждают довольно нередко разрабатывать «собственные» дроссели.

При выходном контроле таких дросселей, так же как и у покупных, контролируются внешний облик, маркировка, сопротивление обмотки (обмоток) RL и величина индуктивности L при помощи LCR-измерителя. У многообмоточных дросселей дополнительно проверяется фазировка (полярность) выводов, другими словами соответствие «начала/конца» обмотки обозначениям (нумерации) выводов по документации (чертежам). Контроль делается одним из 2-ух способов: а) с внедрением генератора импульсов и осциллографа, б) с внедрением LCR-измерителя. В первом случае на одну (первую по нумерации) обмотку от генератора подается импульсное напряжение. При всем этом измерение напряжений на обмотках дросселя делается при помощи двухлучевого осциллографа. По совпадению (несовпадению) фаз напряжения на обмотках определяется корректность маркировки выводов. При втором способе обмотки соединяются поочередно вереницей. Если LCR-измеритель указывает повышение значения индуктивности при каждом следующем их измерении, то мы имеем дело с согласным включением обмоток, другими словами «конец» первой обмотки соединен с «началом» 2-ой обмотки.

Также у многообмоточных дросселей контролируется качество электроизоляции: сопротивление изоляции Rиз и испытательное напряжение меж обмотками Uиз. Таковой контроль очень важен для обеспечения безотказности и долговечности дросселей. Для низковольтных дросселей величина сопротивления изоляции, обычно, не должна быть наименее 20 МОм, для сетевых дросселей — более 100 МОм. Испытательное напряжение меж обмотками обычно нормируется порядка 100–250 В, 50 Гц — для низковольтных дросселей и 500 (1000) В, 50 Гц для сетевых дросселей (при условии, что такие дроссели при установке изолированы от железного корпуса источника). В неких случаях, когда дроссели предназначаются для работы при частотах 100–300 кГц, у образцов первой промышленной парии можно проверить величину добротности либо паразитной емкости меж выводами.

Силовые ВЧ-трансформаторы. За ранее создадим несколько замечаний. Силовые ВЧ-трансформаторы, к огорчению, приобрести трудно из-за огромного контраста мощностей, токов и напряжений импульсных ИВЭ, также широкого спектра частот преобразования (20–300 кГц). В принципе можно сделать заказ по кооперации на изготовка таких трансформаторов, но такая партия (по экономическим суждениям) должна быть довольно большой по объему (сотки–тыщи штук). При всем этом количество типономиналов трансформаторов должно быть мало. Не считая того, встают вопросы о качестве производства трансформаторов в данной компании (контроль сердечников, намоточных проводов, пропитки/заливки, выходных характеристик) и о проведении финальной приемки. В этой связи довольно нередко в Рф изготовка ВЧ-трансформаторов и их выходной контроль осуществляются конкретно в компании-разработчике импульсных ИВЭ и аппаратуры, для которой они предназначаются.

Приведем список обычно контролируемых характеристик ВЧ-трансформаторов:

  1. Омические (активные) сопротивления обмоток.
  2. Корректность маркировки выводов обмоток (аналогично многообмоточным дросселям (смотри выше).
  3. Индуктивность Lμ первичной обмотки (индуктивность намагничивания).
  4. Напряжения U1–Ui на обмотках w1 (первичная), w2–wi, измеряемые в режиме холостого хода. Трансформатор питается от генератора, работающего на частоте, обозначенной в нормативном документе.
  5. Характеристики электроизоляции: сопротивление изоляции Rиз, электропрочность изоляции (испытательное напряжение Uиз).

Активные сопротивления обмоток практически измеряются 2 раза, при этом 1-ый раз при пооперационном контроле намотанных катушек. При огромных сечениях проводов обмоток (сопротивление — толики ома), естественно, это не измерение, а практически ориентировочный контроль намотки (отсутствие обрыва, время от времени для высоковольтных обмоток — отсутствие межвитковых замыканий). Величина индуктивности Lμ первичной обмотки, как и в случае с дросселями, определяется LCR-измерителем. Так как индуктивность намагничивания находится в зависимости от материала сердечника и количества витков обмотки, то косвенно это свидетельствует о корректности намотки первичной обмотки и качестве сердечника трансформатора.

Измерение номинальных напряжений обмоток трансформатора на рабочей частоте представляет определенные трудности по последующим причинам:

  • Если оцениваются трансформаторы для AC/DC-преобразователей, то нужно на первичную обмотку подать импульсное напряжение с амплитудой 150 (300) В (питания ИВЭ от однофазовой сети переменного тока 220 Вэф) и 450–550 В (при питании от трехфазной сети 3×380 Вэф).
  • Нужно также обеспечить данные характеристики импульсов: частоту (20–300 кГц), крутизну фронтов (толики микросекунд), а при ШИМ — рабочий коэффициент за- полнения импульсов (γ = 0,2–0,4) и т. д.

Выполнение этих критерий просит использования довольно сложных, универсальных щитов, в состав которых должны заходить: генератор импульсов, главный усилитель мощности с регулируемой защитой от токовых перегрузок и КЗ (с отключением), регулируемый источник питания с защитой, осциллограф и коммутационные элементы. При широкой номенклатуре изготавливаемых трансформаторов не всегда может быть иметь такие стенды, в особенности в маленьких компаниях. Потому обычно прибегают к косвенным способам проверки. Нередко для проверки употребляется настроенный, доработанный и испытанный опытнейший (экспериментальный) эталон ИВЭ данного типа в режиме холостого хода (либо близкого к нему). Силовой ВЧ-трансформатор самого источника выпаивается из платы, и к контактным площадкам на плате подсоединяются быстроразъемные соединители. Таким макаром, каждый проверяемый трансформатор работает в реальном режиме. В принципе, с целью упрощения проверки, можно заместо прямоугольного напряжения использовать синусоидальное напряжение высочайшей частоты, подаваемое на первичную обмотку. Если нет способности подать напряжение с рабочей амплитудой (к примеру, 150/300 В), то можно подавать уменьшенное напряжение с соответственной корректировкой частоты.

В российскей практике для ВЧ-трансформаторов AC/DC-преобразователей сопротивление меж первичной и вторичными обмотками нормируется на уровне более 100 МОм (в отдельных случаях допускается более 20 МОм). Также при питании источников от однофазовой сети переменного тока ~220 (230) Вэф, 50 (60) Гц величина испытательного напряжения ~1500 Вэф, 50 Гц (плавненько возрастает в течение 1 мин). Соответственно при питании от трехфазной сети переменного тока 3x~380 Вэф, 50 Гц величина испытательного напряжения составляет ~2500 Вэф, 50 Гц (1 мин). Испытательное напряжение меж вторичными низковольтными обмотками должно быть 100 (500 В), 50 Гц (1 мин) — зависимо от величины низкого напряжения.

Сетевые фильтры электрических помех. Сетевые фильтры электрических помех (ФС) собственного производства проходят проверку характеристик, если они выполнены в виде отдельной сборки (модуля). Более нередко в импульсных ИВЭ употребляются последующие структуры: одинарные П-образные Cx1-L1-Cx2-2Cy и сдвоенные Cx1-L1-Cx2-2Cy-L2-Cx3-2Cy [12]. В качестве индуктивностей употребляются двухобмоточные дроссели, обмотки которых включены в сетевые провода (фаза «L» и нейтраль «N»). По отношению к кондуктивным несимметричным помехам они включены согласно, а относительно симметричных помех — встречно. «Полярность» обмоток дросселей и соответственная маркировка выводов была испытана ранее. В качестве конденсаторов Сx (0,1–1 мкФ) и Cy (1–6,8 нФ) употребляются глиняние конденсаторы с малыми величинами своей индуктивности и тангенса угла утрат (tgδ).

При проведении выходного контроля фильтров, обычно, осуществляется: а) проверка электромонтажа, б) проверка характеристик электроизоляции (сопротивление, электропрочность, в) проверка коэффициента угнетения несимметричных помех (их подавлять более тяжело). Требования к характеристикам электроизоляции были изложены выше. А именно, величина испытательного напряжения меж «L» и «N» составляет 500 Вэф, 50 Гц (1 мин) — для однофазовой сети переменного тока 220 Вэф, 50 Гц. Величина испытательного напряжения меж соединенными совместно входами «L», «N» и корпусом Gnd (средняя точка соединения конденсаторов Cy) составляет 1500 Вэф, 50 Гц (1 мин).

В практической работе один из создателей для проверки коэффициента угнетения несимметричных помех использовал последующую схему. Соединялись совместно входные зажимы «1(L)» с «2(N)» и выходные зажимы «3(L1)» с «4(N1)». Меж объединенным таким макаром входом фильтра и зажимом «5(Gnd)» через безиндуктивный резистор R1 с сопротивлением 50 (75) Ом врубался частотный генератор синусоидальных сигналов. Меж объединенным выходом фильтра и зажимом «5(Gnd)» врубался нагрузочный резистор R2 = 50 (75) Ом. При подаче на вход сигналов с амплитудой 5 (10) В в частотном спектре 0,15–10 (20/30) МГц по осциллографу измерялась «подавленная» амплитуда несимметричной помехи. Для уменьшения времени проверки были выбраны такие (соответствующие) значения частоты сигналов: 0,15; 1,0; 3 (5); 10; 20 (30) МГц.

Микроплаты управления и защиты. Устройство управления и защиты (УУЗ) импульсного ИВЭ производится на отдельной маленькой плате (микроплате) в тех случаях, к примеру, когда источник многоканальный. Потому бывает фактически трудно расположить УУЗ на основной плате без увеличения плотности сборки, тем паче, если габаритные размеры основной печатной платы агрессивно заданы. При проведении выходного контроля УУЗ осуществляется: а) проверка электромонтажа, б) проверка соответствия характеристик управления, в) проверка функционирования защиты. Проверка электромонтажа сначало делается зрительно, позже ограниченной «прозвонкой» при помощи мультиметра (в согласовании с указаниями аннотации по проверке и настройке). Для проверки характеристик УУЗ фактически нужны: регулируемый источник питания, приспособление (плата) с размещенными регулировочными компонентами (R, C), осциллограф и цифровой мультиметр. Подавая на входы УУЗ разные контрольные напряжения (при помощи регулировочных частей приспособления), на выходах можно следить форму и характеристики импульсов (фаза, амплитуда, частота, продолжительность) и ассоциировать их с требуемыми. При несоответствии их контрольным значениям делается изменение номиналов пассивных частей (R, С) в «обрамлении» микросхемы управления. Дальше при установке на соответственных входах УУЗ пороговых значений сигналов перегрузки (по току, по перенапряжению и т. д.) контролируется срабатывание УУЗ. Это, к примеру, уменьшение продолжительности импульсов управления (при ШИМ), снижение частоты (при ЧИМ), исчезновение управляющих сигналов и т. д.

Оптимизация опции источников в целом

Импульсный ИВЭ, разработанный опытнейшеми спецами с учетом советов по надежности и сделанный с соблюдением всех техпроцессов и контрольных операций, в принципе может начать работать сходу при первом включении. Но на практике все равно нужно издержать определенное время на настройку его характеристик, чтоб они соответствовали техническим требованиям. Оптимизация опции (регулировки) импульсных ИВЭ заключается не только лишь в сокращении ее длительности при полном объеме регулировочно-контрольных процедур. Принципиально также избежать вероятных повреждений, выхода из строя компонент либо ухудшения их свойства. Реально некий процент сделанных изделий имеет какие-то недостатки. По воззрению создателей, оптимизация опции ИВЭ заключается в использовании:

  • универсальных настроечных щитов;
  • рационального метода опции.

Универсальный щит для опции AC/DC-преобразователей, обеспечивающий «электробезопасную» и правильную настройку источников, обязан иметь в собственном составе:

  1. регулятор переменного напряжения (вариатор, лабораторный автотрансформатор, регулируемый стабилизатор переменного напряжения);
  2. развязывающий сетевой трансформатор;
  3. защитное устройство от токовых перегрузок и КЗ (с выключением), к примеру:
    • на базе симистора либо оптотиристорной (ТО325-12,5-9, ТО525-12,5-9) «двойки» в сети переменного тока и с резистивным датчиком на входе источника (выходе) щита;
    • с наличием массивного низкоомного резистора, поочередно включенного с сетевым входом источника питания (после окончания исходного шага опции выключается);
  4. набор массивных нагрузочных резисторов с сильноточными тумблерами;
  5. источники низковольтного питания, применяемые при разных проверках (для питания УУЗ, имитации разных ситуаций) и т. п.; е) измерительные приборы и т. д.

За рубежом для этих целей с конца 1980-х годов довольно обширно используются автоматические стенды, в каких изменение режимов опции устанавливается программно. При отсутствии универсального щита в принципе нужно соблюдать малые требования к щиту (а–г), также иметь наружные измерительные приборы и источники питания.

Лучший метод опции импульсных ИВЭ предполагает оптимальный порядок и состав процедур опции:

  • зрительный экспресс-контроль электромонтажа и сборки;
  • выборочная «прозвонка» электромонтажа, а именно входных цепей, выходов и меж входами и выходами;
  • проверка (настройка) характеристик функционирования устройства управления (УУ) вместе с силовыми элементами без подачи питания на силовую часть источника (с наружным электропитанием УУ);
  • имитация сигналов перегрузок и контроль функционирования устройства защиты (УЗ);
  • первичное включение источника в целом от сети переменного тока через щит при маленький нагрузке;
  • финальная настройка главных характеристик источника в номинальном режиме и в режиме холостого хода;
  • проверка функционирования источника при пуске и выключении, также в разных нештатных ситуациях.

Настроенные таким макаром источники подготовлены к проведению технологической тренировки (приработки).

Технологическая тренировка

Технологическая тренировка источников питания характеризуется как общей длительностью проведения, продолжительностью отдельных периодов, так и критериями проведения. Общая длительность тренировки обычно составляет:

  • для источников коммерческого выполнения — 8–12 ч, время от времени 3–4 ч;
  • для источников промышленного выполнения — мало 12 ч, очень 24 ч;
  • для источников военного предназначения — 120–150 ч, а в особенных случаях это время может быть увеличено.

Технологическая тренировка изделий в коммерческом либо промышленном выполнении, обычно, осуществляется в обычных критериях: температура окружающего воздуха 20 ±5 °С, влажность — до 80%.

Во время прогона контролируется выходное напряжение и ток нагрузки, к примеру, через 2–4 ч зависимо от продолжительности тренировки, после установленного времени прогрева (30 либо 60 мин). Не считая того, импульсные ИВЭ проходят технологическую тренировку (прогон) в составе аппаратуры, в какой они употребляются. Так, в ОАО «НПП “Буревестник”» (Санкт-Петербург) при настройке аналитической лабораторной аппаратуры и ее прогоне общая наработка источников практически составляла до 72 ч. На этом же предприятии при выпуске промышленных люминесцентных сепараторов, поставляемых в Якутию и Анголу, дополнительный прогон импульсных ИВЭ в составе сепараторов продолжается более 100 ч.

Условия проведения и программка технологической тренировки для аппаратуры оборонного предназначения регламентируются особыми эталонами. Главный аспект проведения этих испытаний заключается в том, чтоб изделие подвергалось более томным режимам работы блока в критериях неблагоприятных наружных воздействий.

Мероприятия по поддержанию нужного уровня надежности ИВЭ при их эксплуатации

При эксплуатации источников питания разработчиком и изготовителем проводятся последующие мероприятия:

  1. сбор сведений по работоспособности импульсных ИВЭ, включая количество и нрав дефектов и отказов, условия появления, сопутствующие происшествия (по отзывам потребителей либо отчетам профессионалов после проведения ими гарантийных либо послегарантийных ремонтов);
  2. анализ и систематизация сведений о произошедших дефектах и отказах;
  3. выработка и внедрение советов по восстановлению (ремонту) источников, в том числе по изменению состава их ЗИП (группового, личного, «россыпью»);
  4. принятие решений по модернизации ИВЭ

после их долговременной эксплуатации, к примеру по требованию заказчика (потребителя).

Срок службы аппаратуры и оборудования, в которое входят импульсные ИВЭ, может составлять от 6–8 до 20–25 лет в аппаратуре военного либо промышленного предназначения, созданной для работы в изредка обслуживаемом режиме, при жестких погодных критериях работы. В данном случае нужно уделить особенное внимание снабжению потребителя достаточным комплектом ЗИП.

Время от времени появляются трудности с обеспечением компонентами, так как в современных критериях многие из их через 6–8 лет могут быть сняты с производства. Потому, не считая поставок таким неизменным потребителям увеличенного количества ЗИП совместно с аппаратурой, предприятие-изготовитель должно определенное время иметь и пополнять на собственном складе в резерве некие составляющие ИВЭ. А именно, это такие составляющие, которые по результатам анализа эксплуатационной статистики более нередко отказывают. Естественно, они должны храниться в соответствующих критериях в стандартной упаковке. При поставке таких компонент потребителю либо при использовании их для ремонта источников на предприятии-изготовителе, из опыта создателей, должны соблюдаться последующие условия:

  • Отбираются только те составляющие, у каких срок хранения не превосходит половину срока службы и хранения по ТУ (спецификациям), если срок хранения указан раздельно.
  • Все составляющие проходят входной контроль.

Заключение

  1. Особенное значение для обеспечения надежности импульсных ИВЭ [4] имеет наилучшее проектирование последующих устройств, узлов и компонент:
    • схем ограничения пусковых токов соответственно особенностям структуры ИВЭ;
    • корректоров коэффициента мощности при питании от однофазовой сети переменного тока;
    • преобразователей напряжения, выполненных зависимо от мощности, при хорошей частоте преобразования;
    • силовых ВЧ-трансформаторов, спроектированных по аспектам минимума утрат мощности, с учетом требований по высочайшему качеству электроизоляции;
    • отработка всеохватывающей защиты импульсных ИВЭ при разных аварийных ситуациях, как одно из основных критерий надежной работы источников.
  2. Выбор надежных компонент, также неопасных режимов их работы, которые определяются с учетом всех критерий работы [3], является одним из основных критерий неотказной работы импульсных ИВЭ при следующей их эксплуатации.
  3. При производстве ИВЭ нужно, а именно, производить входной контроль компонент и покупных узлов и проводить технологическую тренировку в режимах и при критериях, обоснованных исходя из убеждений многофункционального предназначения изделия.
  4. Приведены определенные примеры организации входного контроля неких компонент, в том числе оптотиристоров, биполярных транзисторов и других. Описаны процедуры контроля моточных изделий (ВЧ-трансформаторов и дросселей) и фильтров электрических помех. При изложении материала по хорошей настройке ИВЭ повышенное внимание уделено стендовому оборудованию и хорошему методу опции источников.
  5. Указаны некие из главных мероприятий, нужных для увеличения надежности при эксплуатации источников питания. Идет речь о количестве и нраве дефектов и отказов, также критериях их появления.