Рубрики
Оборудование

Моделирование воздействия преобразователей на сеть в среде системы Design — PSpice. Часть V

Моделирование воздействия преобразователей на сеть в среде системы Design — PSpice. Часть V Леонид Добрусин Моделирование воздействия преобразователей на сеть в среде системы Design

Моделирование воздействия преобразователей на сеть в среде системы Design — PSpice. Часть V Леонид Добрусин

Моделирование воздействия преобразователей на сеть в среде системы Design — PSpice.

4. Универсальная модель для исследования свойства электроэнергии в цепях с преобразователями

4.1. Общие сведения

Универсальная модель для исследования свойства электроэнергии в цепях с преобразователями сотворена на базе специализированных графических знаков и макромоделей компонент преобразовательной техники, рассмотренных ранее. Модель создана для анализа электрических процессов и гармонического анализа кривых тока и напряжения в электротехнических комплексах и системах, содержащих силовые полупроводниковые преобразователи.

Модель поддерживается пакетом программ системы Design.

В набор модели входят последующие графические знаки и макромодели компонент преобразователей:

  1. Графические знаки и макромодели многообмоточных трансформаторов.
  2. Графические знаки и логические макромодели силовых полупроводниковых устройств.
  3. Графические знаки и макромодели трехфазных мостовых схем.
  4. Графические знаки и макромодели фильтро-компенсирующих устройств.
  5. Графические знаки и макромодели систем управления.

Не считая того, при моделировании преобразователей употребляются графические знаки компонент из штатных библиотек системы Design, к примеру знаки источников напряжения и тока, индуктивности, емкости, активного сопротивления и т. д., которые поддерживаются встроенными моделями системы Design.

Универсальность модели определяют последующие ее свойства:

  1. Возможность моделирования силовых полупроводниковых преобразователей в главном на базе специализированных графических знаков и макромоделей преобразовательной техники, что существенно упрощает функцию составления и отладку моделей в среде программки Schematics, также уменьшает время расчета за счет уменьшения объема вычислений, затраченных на составление перечня соединений частей схемы.
  2. Применение технологии диалога для редактирования характеристик основных компонент схемы преобразователя. Разработка диалога реализована методом задания главных характеристик графических знаков в виде идентификаторов, которые вводятся в перечень атрибутов знаков и в текстовые описания макромоделей на шаге их сотворения. Вариация значений этих идентификаторов делается при помощи атрибутов графического знака PARAM. К числу основных характеристик относятся: значения напряжения, тока, частоты источников питания; значение частоты следования импульсов системы управления; значение продолжительности импульса системы управления; значение угла управления преобразователя; характеристики всех пассивных частей схемы.
  3. Широкие способности вывода результатов анализа схемы преобразователя, которые могут представляться в текстовой и графической форме на базе использования стандартного интерфейса системы Design.
  4. Особые меры для обеспечения сходимости решения задач.

Достоинство данной модели заключается в том, что при ее разработке основное внимание было уделено разработке графических знаков и макромоделей многофункциональных блоков, отражающих особенные характеристики главных компонент силовой преобразовательной техники, и особых методов, обеспечивающих сходимость решения задач. Обозначенное событие уменьшает возможность ошибок при разработке схем сложных преобразователей в сопоставлении с методикой, основанной на прямом применении моделей из штатных библиотек системы Design, и увеличивает продуктивность работы исследователя.

4.2. Методы обеспечения сходимости решений при моделировании преобразователей в среде системы Design

Моделирование сложных силовых полупроводниковых преобразователей в среде системы Design в отдельных случаях сопровождается отсутствием сходимости решения. При всем этом система диагностики программки PSpice выдает сообщение о том, что выполнение программки расчета прекращено вследствие ошибок при составлении схемы модели, и советует обратиться к выходному файлу с расширением .out за подробностями.

Экспериментально установлены обычные случаи, при которых может наблюдаться отсутствие сходимости решения [19]:

  1. Программка прекращает работу на шаге расчета исходных критерий, другими словами исходных узловых потенциалов и исходных токов независящих источников напряжений.
  2. Программка начинает нормально работать, но потом прекращает расчеты и выдает аналогичную диагностику. Таковой случай может наблюдаться, когда сразу задаются два вида анализа: расчет переходных процессов и гармонический анализ.
  3. Программка перестает работать при изменении характеристик схемы в среднем на порядок, когда нужно произвести исследование режимов работы схемы в широком спектре конфигурации характеристик. Анализ списка ошибок, которые приводятся в файле с расширением .out, указывает последующее.

В первом случае предпосылкой отсутствия сходимости решения являются не ошибки в схеме, а неспособность программки вычислить исходные условия в неких узлах схемы. К примеру, при моделировании обычных преобразователей, выполненных на базе трехфазных мостовых схем, к этим узлам в большинстве случаев относятся анод и катод трехфазной мостовой схемы, выводы управляющих электродов полупроводниковых устройств, то есть узлы схемы, отделенные от источников питания полупроводниковыми устройствами. Будем именовать эти узлы критичными точками.

Во 2-м случае предпосылкой отсутствия сходимости решения является переход программки в режим работы с очень малыми значениями шага интегрирования вследствие затруднений с вычислением значений характеристик процесса в очередной точке, что приводит к уменьшению значения шага интегрирования ниже допустимой нормы и в итоге к аварийному останову программки.

В 3-ем случае предпосылкой отсутствия сходимости решения большей частью также является уменьшение шага интегрирования ниже допустимой нормы.

Обозначенные происшествия свидетельствуют о том, что программка PSpice слабо адаптирована для анализа схем, процессы в каких описываются при помощи разрывных функций, что является соответствующей особенностью описания электрических процессов в схемах силовых полупроводниковых преобразователей.

Экспериментальные исследования кривых тока и напряжения в схемах преобразователей, проведенные при помощи программки Probe в целях определения режимов модели, которые приводят к сбою решения, проявили, что все нарушения в работе программки происходят в моменты подачи управляющих импульсов на полупроводниковые приборы силовой схемы.

Отмеченные замечания относятся к математическому способу решения задачки и в принципе должны устраняться методом модернизации программки PSpice. Но, принимая во внимание, что фактически данный путь решения задачки нереализуем, разработаны и апробированы приемы, которые обеспечивают сходимость решения при моделировании силовых полупроводниковых преобразователей в среде системы Design. Эти приемы снаружи подобны способам и средствам, которые используются для защиты силовых полупроводниковых устройств от коммутационных перенапряжений, потому условно их можно именовать «схемотехническими». Так, для того чтоб решить задачку вычисления исходных критерий, можно вводить в схему резисторы, подключаемые параллельно полупроводниковым устройствам. Значения сопротивлений этих резисторов должны выбираться таким макаром, чтоб токи в их были пренебрежимо малы в сопоставлении с токами основной силовой схемы преобразователя. Другой прием заключается в том, что критичные точки соединяются с глобальным нулем модели. Определенный эффект дает ввод в модель RC-цепей.

Необходимость внедрения того либо другого приема определяется экспериментально в процессе отладки модели.

Покажем разные методы включения демпфирующих цепей, обеспечивающих сходимость решения задачки, на примере универсальной модели, созданной для исследования воздействия на питающую сеть трехфазного мостового тиристорного преобразователя.

Схема модели показана на рис. 47.

Моделирование воздействия преобразователей на сеть в среде системы Design - PSpice. Часть V
Рис. 47. Схема модели для анализа методов обеспечения сходимости решения

Демпфирующие цепи, обеспечивающие сходимость решения задачки в разных режимах, вводятся или в текстовое описание макромоделей, поддерживающих графические знаки компонент схемы, или в виде специального текстового файла, присоединенного к текстовому описанию модели как ее неотклонимый элемент.

В модели, приведенной на рис. 47, использованы оба метода включения демпфирующих цепей.

1-ый метод можно использовать на шаге сотворения текстовых описаний макромоделей трехфазной мостовой схемы и трансформатора, к примеру, .SUBCKT Most_500_ISOL и.SUBCKT TV_3f_m1:

.SUBCKT   Most_500_ISOL      A      B             C      da     dk
+ PARAMS: VALUE_ALFHA=30 ALUE_TETA_0=30
+ VALUE_FREQ=500

X_VS1        A        G1           dk            SCR_m2_9

X_VS2        da        G2          C             SCR_m2_9

X_VS3        B           G3        dk            SCR_m2_9

X_VS4        da        G4          A             SCR_m2_9

X_VS5        C           G5        dk            SCR_m2_9

X_VS6        da        G6          B             SCR_m2_9

X1        A        dk       RC      PARAMS:             R=1000      C=0.1u

X3        B        dk       RC      PARAMS:             R=1000      C=0.1u

X5        C        dk       RC      PARAMS:             R=1000      C=0.1u

X4               A           da        RC           PARAMS:             R=1000       C=0.1u

X6        B        da       RC       PARAMS:             R=1000      C=0.1u

X2               C           da        RC           PARAMS:             R=1000       C=0.1u

XCS1    dk G1 C G2   dk G3 A G4      dk G5      B G6

+ System_a1_500_ISOL + PARAMS: Tu=75 T0={VALUE_TETA_0} + A={VALUE_ALFHA} Fr={VALUE_FREQ}

.ENDS       Most_500_ISOL

.SUBCKT              TV_3f_m1     A1       B1       C1     p0

+ A2   B2       C2      PARAMS:     K=1    R=10k

GA1    A1              p0           VALUE={K*I(VA21)}

GB1    B1               p0           VALUE={K*I(VB21)}

GC1    C1               p0           VALUE={K*I(VC21)}

EA21   p1A21       p021       VALUE={K*V(A1,p0)}

EB21   p1B21        p021       VALUE={K*V(B1,p0)}

EC21   p1C21        p021       VALUE={K*V(C1,p0)}

VA21   p1A21       A2           0

VB21   p1B21        B2           0

VC21   p1C21        C2           0

RA21  A2               0              {R}

RB21   B2              0              {R}

RC21  C2              0              {R}

X1AB A2               B2           RC      PARAMS:       R=1000        C=1u

X1BC B2               C2           RC      PARAMS:       R=1000        C=1u

X1CA C2               A2           RC      PARAMS:       R=1000        C=1u

.ENDSTV_3f_m1

Тексты даны без комментариев, жирным шрифтом выделены предложения, надлежащие описанию демпфирующих цепей.

2-ой метод использован для устранения сбоя в работе программки на шаге вычисления исходных критерий. Для этой цели сотворен текстовый файл OSOB.txt, который при помощи команды Library and Include Files меню Analysis программки Schematics присоединен к комплекту текстовых описаний компонент модели (рис. 48).

Моделирование воздействия преобразователей на сеть в среде системы Design - PSpice. Часть V
Рис. 48. Вид текста файла OSOB.txt (а) и панели Library and Include Files (б)

Как видно из текста файла OSOB.txt, параллельно тиристорам подключаются резисторы 10 кОм, при помощи которых устраняется сбой в работе программки на исходном шаге.

Остановимся на информационных сообщениях программки PSpice при попытке моделирования схемы рис. 47 без файла OSOB.txt. В данном случае программка выдает информацию, показанную на рис. 49, откуда следует, что программка закончила работу на шаге проверки схемы и установила, что в схеме имеются ошибки, зафиксированные в выходном файле с расширением .out

Моделирование воздействия преобразователей на сеть в среде системы Design - PSpice. Часть V
Рис. 49. Информационное сообщение программки PSpice

Просмотр файла с расширением .out. представляет последующие ошибки:

ERROR — Node dk is floating ERROR — Node da is floating ERROR — Node X_M.G1 is floating ERROR — Node X_M.X_VS1.pA is floating ERROR — Node X_M.G3 is floating ERROR — Node X_M.X_VS3.pA is floating ERROR — Node X_M.G5 is floating ERROR — Node X_M.X_VS5.pA is floating

Анализ данного перечня ошибок указывает, что программка не в состоянии высчитать исходные потенциалы точек (da, dk), отделенных от источников ЭДС тиристорами, и потенциалы неких точек в схемах замещения тиристоров.

Таким макаром, можно констатировать, что система диагностики программки PSpice не всегда корректно оценивает настоящую ошибку, приводящую к сбою в ее работе.

В окончание покажем примеры, иллюстрирующие способности универсальной модели для исследования свойства электроэнергии в цепях с преобразователями.

Пример 7. Многовариантное исследование воздействия на питающую сеть трехфазного мостового тиристорного преобразователя.

Схема преобразователя на рис. 47 сотворена в среде программки Schematics и создана для исследования воздействия на питающую сеть трехфазного мостового тиристорного преобразователя, работающего в последующих режимах:

  1. выпрямление без фильтрокомпенсирующе-го устройства (ФКУ);
  2. инвертирование без ФКУ;
  3. выпрямление с ФКУ;
  4. инвертирование с ФКУ.

Цель исследования — обеспечить в режимах 3, 4 значение коэффициента преломления синусоидальности фазного напряжения сети, установленное ГОСТ 13109-97.

Условные обозначения на рис. 47:

  • Ea, Eb, Ec — источники ЭДС;
  • La, Lb, Lc — индуктивности питающей сети;
  • FK — ФКУ;
  • TV — трансформатор;
  • К — коэффициент трансформации;
  • La2, Lb2, Lc2 — индуктивности рассеяния трансформатора, приведенные ко вторичной обмотке;
  • М — трехфазный мостовой тиристорный преобразователь;
  • I — ток нагрузки, имитируемый источником неизменного тока;
  • PARAMETRS — графические знаки PARAM, созданные для варианты характеристик схемы: ALPHA — угол управления преобразователя (эл. градус); T_puls — продолжительность импульса (эл. градус); FREQ — частота (Гц); Ls — индуктивности питающей сети (мГн); TENS — действующее значение напряжения источников ЭДС (В); Lk — индуктивности рассеяния трансформатора, приведенные ко вторичной обмотке (мГн); CF, RF, LF — характеристики фильтров ФКУ (пФ, Ом, мГн соответственно); • SA, SB, SC, AS, BS, CS, da,dk — маркировки проводников.

Схема ФКУ на рис. 47 содержит демпфированный фильтр второго порядка, настроенный на третью гармонику (характеристики с индексом «1») и батарею параллельных конденсаторов (характеристики с индексом «2») [20].

Характеристики схемы на рис. 47 реализуют режим работы 1, ФКУ отключено методом задания в режиме диалога малого значения емкостей фильтров (10 пФ, 6 пФ).

Обычные кривые напряжений, характеризующие данный режим: выпрямленное напряжение (U (dk, da)), напряжение на тиристоре (U (AS, dk)), фазное напряжение сети (U (TV:A1)) — показаны на рис. 50.

Моделирование воздействия преобразователей на сеть в среде системы Design - PSpice. Часть V
Рис. 50. Обычные кривые напряжений, характеризующие режим выпрямления без ФКУ: выпрямленное напряжение (U (dk, da)), напряжение на тиристоре (U (AS, dk)), фазное напряжение сети (U (TV:A1))

Кривые на рис. 50 получены в программке Probe как итог моделирования режима работы 1.

Точки, которым соответствуют эти кривые, обозначены на рис. 47 маркерами.

Подобные кривые для режима 2 и надлежащие этому режиму характеристики, редактируемые при помощи графических знаков PARAM, показаны на рис. 51, для режима 3 — на рис. 52, для режима 4 — на рис. 53.

Моделирование воздействия преобразователей на сеть в среде системы Design - PSpice. Часть V
Рис. 51. Обычные кривые напряжений, характеризующие режим инвертирования без ФКУ: выпрямленное напряжение (U (dk, da)), напряжение на тиристоре (U (AS, dk)), фазное напряжение сети (U (TV:A1))

Как видно из сравнения характеристик и кривых, изображенных на рис. 47, 50…53, намеченная цель решена методом редактирования 3-х из 12-ти характеристик, обозначенных в графических знаках PARAM (ALPHA, CF1, CF2).

Моделирование воздействия преобразователей на сеть в среде системы Design - PSpice. Часть V
Рис. 52. Обычные кривые напряжений, характеризующие режим выпрямления с ФКУ: выпрямленное напряжение (U (dk, da)), напряжение на тиристоре (U(AS, dk)), фазное напряжение сети (U(TV:A1))
Моделирование воздействия преобразователей на сеть в среде системы Design - PSpice. Часть V
Рис. 53. Обычные кривые напряжений, характеризующие режим инвертирования с ФКУ: выпрямленное напряжение (U (dk, da)), напряжение на тиристоре (U (AS, dk)), фазное напряжение сети (U (TV:A1))

Пример 8. Выбор характеристик фильтроком-пенсирующего устройства для тяговой подстанции неизменного тока для жд транспорта.

На тяговых подстанциях неизменного тока Рф ФКУ не используются, потому значение коэффициента преломления синусоидальности кривой напряжения в точке их присоединения к сети, как правило, превосходит норму по ГОСТ 13109-97.

Выбор характеристик ФКУ состоит из 3-х шагов [20, 21].

На первом шаге рассчитываются составляющие, нужные для вычисления реактивной мощности ФКУ:

  • U1s — фазное напряжение в точке присоединения преобразователя к сети;
  • I1s — фазный ток сети;
  • а — угол управления преобразователя;
  • у — угол коммутации преобразователя.

Для этого в среде программки Schematics системы Design, в главном на базе графических знаков и макромоделей специализированных библиотек, создается компьютерная модель, правильно отражающая реальную схему присоединения преобразователя к питающей сети, и производится ее анализ. Значения U1s и I1s определяются по результатам гармонического анализа кривых фазного напряжения и фазного тока сети, которые заносятся в файл с расширением .out. Значения а и у определяются в итоге обработки в среде графического редактора Probe кривых напряжений, приложенных к вентилям преобразователя.

На втором шаге по формуле (1) рассчитывается реактивная мощность ФКУ, выбирается схема ФКУ и рассчитываются характеристики фильтров.

Qфк = U1s I1s sin (a+y/2),              (1)

где Qфк — реактивная мощность фазы ФКУ.

На 3-ем, заключительном шаге в среде программки Schematics системы Design моделируется схема присоединения преобразователя с ФКУ к питающей сети и рассчитывается значение коэффициента преломления синусоидальности кривой напряжения в точке их присоединения. При отрицательном итоге расчеты повторяются, начиная со второго шага.

На рис. 54 показана компьютерная модель схемы присоединения преобразователя подстанции к питающей сети, сделанная в среде программки Schematics системы Design.

Моделирование воздействия преобразователей на сеть в среде системы Design - PSpice. Часть V
Рис. 54. Компьютерная модель схемы присоединения преобразователя подстанции к питающей сети, сделанная в среде программки Schematics

Условные обозначения графических знаков на рис. 54:

  • Ea, Eb, Ec — источники ЭДС;
  • La, Lb, Lc — индуктивности питающей сети;
  • FK — ФКУ;
  • TV1 — трансформатор;
  • LA21, LB21, LC21, LA22, LB22, LC22 — индуктивности рассеяния трансформатора, приведенные ко вторичным обмоткам;
  • М1, M2 — трехфазные мостовые тиристорные преобразователи;
  • I — ток нагрузки, имитируемый источником неизменного тока;
  • PARAMETRS — графические знаки PARAM, созданные для варианты характеристик схемы: ALPHA — угол управления преобразователя (эл. градус); T_puls — продолжительность импульса (эл. градус); FREQ — частота (Гц); Ls — индуктивности питающей сети (мГн); TENS — действующее значение напряжения источников ЭДС (В); Lk — индуктивности рассеяния трансформатора, приведенные ко вторичным обмоткам (мГн); CF, RF, LF — характеристики фильтров ФКУ (пФ, Ом, мГн соответственно); К — коэффициент трансформации;
  • SA, SB, SC, A21, B21, C21, A22, B22, C22, da, dk, d12 — маркировки проводников.

Модель показывает схему присоединения двенадцатипульсного тиристорного преобразователя с ФКУ на входе к питающей сети. Схема данной модели составлена на базе графических знаков универсальной модели для исследования свойства электроэнергии в цепях с преобразователями. Характеристики модели трансформатора TV1 соответствуют характеристикам серийного трансформатора типа ТРДП-16000/ 35ЖУ1, который применяется на тяговых подстанциях жд транспорта для питания двенадцатипульсных выпрямителей. Параметр модели преобразователя — угол управления ALPHA — равен нулю, так как выпрямители тяговых подстанций производятся на диодиках.

Модель на рис. 54 является универсальной в том смысле, что она употребляется как для расчетов на первом шаге методики, то есть без ФКУ, так и на 3-ем шаге, другими словами с присоединенным ФКУ. Отключение модели ФКУ делается методом задания в диалоговом режиме малого значения емкости фильтра, в этом случае 1,2 пФ, что эквивалентно размыканию цепей фильтров.

Модель схемы ФКУ выполнена в виде иерархического знака — блока FK, многофункциональная схема блока FK показана на рис. 55. Многофункциональная схема блока FK представляет собой два графических знака трехфазной схемы ФКУ, соединенных параллельно.

Моделирование воздействия преобразователей на сеть в среде системы Design - PSpice. Часть V
Рис. 55. Многофункциональная схема модели ФКУ

Результаты расчета схемы без ФКУ показаны в таблице 1 и на рис. 56, 57а.

Моделирование воздействия преобразователей на сеть в среде системы Design - PSpice. Часть V
Рис. 56. Кривая напряжения на вентиле моста М1
Моделирование воздействия преобразователей на сеть в среде системы Design - PSpice. Часть V
Рис. 57. Кривые фазного напряжения в точке присоединения преобразователя к сети: а) без ФКУ; б) с ФКУ
Моделирование воздействия преобразователей на сеть в среде системы Design - PSpice. Часть V
Таблица 1

Значения U1s и I1s получены по результатам моделирования схемы рис. 54, которые заносятся в файл с расширением .out.

Метод вычисления угла коммутации показан на рис. 56, где U (M1: A1, dk) — напряжение на вентиле меж точками A1 и dk моста М1. Значение определяется по кривой напряжения, приложенного к вентилю моста М1 (рис. 54), в итоге обработки этой кривой в среде графического редактора Probe при помощи маркеров. Точки, меж которыми измеряется напряжение на вентиле моста М1, показаны на рис. 54 маркерами-стрелками со знаками «+» и «-».

Кривая фазного напряжения в точке присоединения преобразователя к сети без ФКУ показана на рис. 57а. Точка, в которой измеряется напряжение, показана на рис. 54 маркером-стрелкой со знаком «v». Значение коэффициента преломления синусоидальности кривой напряжения составляет 8,43%.

Схема ФКУ выполнена в виде демпфированного фильтра второго порядка, настроенного на одиннадцатую гармонику. Реактивная мощность ФКУ разбита меж 2-мя звеньями, чтоб иметь возможность отключать одно звено при сбросе нагрузки во избежание перекомпенсации. Характеристики фазы 1-го звена ФКУ, рассчитанные по формулам [20, 21] (7-10), даны в таблице 2.

Моделирование воздействия преобразователей на сеть в среде системы Design - PSpice. Часть V
Таблица 2

Результаты расчета кривой фазного напряжения в точке присоединения преобразователя к сети с ФКУ показаны на рис. 57б. Точка, в какой измеряется напряжение, показана на рис. 54 маркером-стрелкой со знаком «v». Значение коэффициента преломления синусоидальности кривой напряжения составляет 0,99%, то есть соответствует норме по ГОСТ 13109-97.

Заключение

  1. Интенсификация внедрения полупроводниковых преобразователей во всех сферах государственной экономики Рф вызывает необходимость воплощения технического регулирования в области электрической сопоставимости средств и систем силовой преобразовательной техники с питающей сетью в согласовании с положениями Федерального закона «О техническом регулировании». Силовые полупроводниковые преобразователи являются более массовым и массивным источником помех, влияющих на качество электроэнергии. Техническое регулирование в обозначенной области должно быть нацелено на создание правовой и нормативной базы в целях защиты жизни и здоровья людей, имущества физических и юридических лиц, муниципального и городского имущества от последствий нарушения функционирования технических средств, обусловленных низким качеством электроэнергии.
  2. Практическое решение трудности увеличения свойства электроэнергии в электронных сетях Рф нужно начинать с реализации мероприятий, обеспечивающих нормы характеристик свойства электроэнергии (ПКЭ) по ГОСТ 13109-97 на промышленных объектах, где обширно употребляется мощная преобразовательная техника. К таким объектам в первую очередь относятся дюралевые комбинаты, фабрики темной металлургии, тяговые подстанции жд транспорта, метрополитена, городского транспорта. Нормы ПКЭ в точках присоединения обозначенных объектов к питающим сетям нужно ввести в технический регламент «Об электрической совместимости» и производить муниципальный надзор за их соблюдением.
  3. Вопросы обеспечения электрической сопоставимости преобразователей с питающей сетью следует решать на шаге проектирования обозначенных объектов и предугадывать в проекте средства, обеспечивающие соответствие свойства электроэнергии стандартным требованиям. Разработка макромоделирования, базы которой представлены в истинной работе, позволяет отлично использовать для этих целей систему схемотехнического моделирования электрических схем Design — PSpice.